瑞泽源一里洋房外挑架施工方案

瑞泽源一里洋房28、29楼悬挑构架施工方案合肥建工三公司二八年四月二十五日会签栏工程名称瑞泽源一里洋房28、29楼方案名称悬挑外架施工方案编制人年月日审核意见审核人年月日总包单位审批意见审批人年月日审核意见专业监理工程师年月日监理单位审批意见总监理工程师年月日建设单审核意见审核人年月日位审批意见审批人年月日悬挑构架施工方案一、工程概况我单位施工的瑞泽源一里洋房28、29楼工程，地上为十九（十二）层，地下负一层框架剪力墙结构，总建筑面积为18285M2。28楼原图纸设计部分无构架层梁、板、柱结构施工图（注左单元轴交轴之间）。2008年4610KM月11日我部收到轴交轴之间构架梁、板、柱结构施工图。由于610KM构架层梁底标高为6037M，轴交轴外悬挑为535M，轴交610MKM轴外悬挑为285M，外架已在12层顶标高348M外悬挑至本层标高522M，6根据外悬挑架验收规范及28楼外架专家论证（垂直高差为203M），如另在外悬挑架继续悬挑285M，垂直高差88M，显然不能满足脚手架验收规范及28楼脚手架施工方案要求。另29楼右单元屋面构架原图纸设计为钢结构，现改为钢筋砼结构，也造成20轴交轴外悬挑14M。13D我单位项目部根据实际的施工难度和安全保障等问题编制此施工方案，以便完成该项变更的施工，确保施工质量和施工安全，用以下技术处理措施进行施工二、材料要求现浇面木板厚度为2030MM，梁底板厚度为50MM，方木为100100MM，多胶板厚度为18MM；钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GBT13793）中3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢（GBT700）中Q235A级钢的规定，采用的钢管类型应为国家标准4835；扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40NM，且不应大于65NM；I18选用钢材质量符合国家标准结构钢。三、技术质量要求1、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受砼的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。2、浇筑砼时，必须安排23名专业木工，随时观察模板支撑系统，发现问题及时调整和抢修，严禁带隐患作业。3、满堂脚手架要保证横成向，纵成方，立杆杆身垂直。搭接处交替错开，纵向水平杆平直，横向水平平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均要符合规范要求，架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用。4、模板支架搭设要求，设纵横水平拉杆六道（扫地杆一道距地03M），四周均设剪刀撑，中间在长方设一道横向剪力撑，且于572M标高与夹层采用连墙件连接。5、28楼悬挑梁采用9米18工字钢作悬挑件，悬挑梁后端用两道20圆钢筋固定在砼墙或梁上，有于部分现浇钢筋砼墙已浇筑结束，部分工字钢无法伸入，采用18工字钢焊接在悬挑梁后端，在用20圆钢固定在梁上，此外为稳定挑梁的位置，在挑梁支点处（即楼板封口梁处）在固定一根20圆钢锚卡。6、28楼在悬挑工字钢上搭设脚手架，其立杆必须设置在工字钢上，立杆横距08米，纵距14M，步距为1415M，外伸悬挑梁长度与因定梁长度之比应达到12的比例，工字钢要侧立放，在悬挑部分采用竹笆和安全网满铺，为了工字钢稳定性及卸荷，在悬挑工字钢端头处，向下一层预埋一个固定点，斜支一根工字钢支撑及在551M标高处在增设一根18工字钢，采用14钢丝绳与悬挑端固定（及在572标高楼面梁预埋16圆钢的吊环，悬吊处大横杆与立杆用双扣件连接，钢丝绳均用扎头固定见附图。29楼在右单元290M标高处13轴及16轴交F轴1/C轴之间放置2根6米I18作为支撑，采用14钢丝绳与I18固定（及在319M标高楼面梁或墙固定），悬吊处大横杆与立杆用双扣件连接，钢丝绳均用扎头固定。其立杆必须设置在工字钢上，立杆横距08米，纵距14M，步距为1415M，见附图。7、砼浇筑即先浇筑柱、墙砼，待柱、墙砼强度达到75以上时，在进行梁板模板、钢筋、砼施工。四、模板拆除1、模板的拆除，除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于12/MM2）方可拆除外，底模应按混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）的有关规定执行。2、拆模时，拆除区域设置警戒线并设专人监护，操作者应站在安全处，以免发生安全事故，待该片模板全部拆除后，方准将模板、支梁等运出堆放。五、满堂脚手架计算书钢管脚手架计算参照建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范计算的脚手架为满堂脚手架，连墙件采用三步三跨。高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。本计算书还参照施工技术20023扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为607米，基本尺寸为梁截面BD250MM450700MM，跨度分别长535M（285M）的矩形梁，梁底距地8170MM，模板底钢管的顶撑间距选为800MM，侧模立柱间距选用500MM。1、扣件式钢管支模架搭设钢管扣件必须符合规范要求，必须要有出厂合格证与质保书，并且要有复试报告。有裂纹，严重弯曲变形锈的钢管，严禁用于支模架搭设中，钢管采用4835的焊接的焊接钢管，扣件的抗滑能力不小于KN只。搭设完成后必须经专业技术人员验收合格后方可浇捣砼。2、支模架搭设立杆纵横方向设置扫地杆、横杆、剪刀撑，立杆底部扫地杆距地300，横杆步距1200。第一道距地1800，其上部根据层高要求一般不大于1500，剪刀撑纵横间距不超过5根立杆，且底与地面成4560角，剪刀撑搭接长度1000且不少于2只扎头。砼荷载Q1275KN/M2，钢筋自重密度15KN/M2，振捣砼时模板产生荷载量2KN/M2，模板荷载Q203KN/M2，楼面施工活荷载工人及设备荷载标准取35KN/M2，楼面施工最大荷载计算乘以折减系数09则0910927515203359045KN/M23、脚手架荷载标准值作用手脚手架的荷载包括静荷载、活荷载、风荷载静荷载标准值包括以下内容1）、每米立杆承受的结构自重标值KN/M01248NG101258811KN2）、脚手板的自重标准值KN/M本例采用竹笆脚手板,标准值为006NG2006120802/20036KN3）、栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M，本例采用栏杆、竹笆脚手板挡板,标准值为005NG3005125/2015KN经计算得到,静荷载标准值NGNG1NG2NG31100360151286KN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ221208/2192KN4、荷载计算每平方米荷载为90451367322717KN/M25、立杆的稳定性计算N/AMW/WF其中N（141734）（926）1037KN轴心受压立杆稳定系数0523；I计算立杆的截面回转半径I158CM；L0计算长度L0KH17325K计算长度附加系数取1155；计算长度系数15；A立杆净截面面积A489CM2；W立杆净截面模量W508CM3；MW计算立杆段由风荷载的设计值产生弯矩MW0296KNM钢管立杆受压强度计算值9882N/MM2F钢管立杆抗压强度设计值F20500N/MM2考虑风荷载时，立杆稳定性计算F，满足要求。六、悬挑扣件钢管支模架计算书计算的脚手架为三排脚手架，搭设高度807M，立杆架用单立管。本工程I字钢外挑29M，内锚6M，水平支撑空截面惯性矩I130CM4，截面抵抗短W141CM3，截面积A261CM2。砼荷载Q1275KN/M2，钢筋自重密度15KN/M2，振捣砼时模板产生荷载量2KN/M2，模板荷载Q203KN/M2，楼面施工活荷载工人及设备荷载标准取35KN/M2，楼面施工最大荷载计算乘以折减系数09则0910927515203359045KN/M23、脚手架荷载标准值作用手脚手架的荷载包括静荷载、活荷载、风荷载静荷载标准值包括以下内容1）、每米立杆承受的结构自重标值KN/M01248NG101258811KN2）、脚手板的自重标准值KN/M本例采用竹笆脚手板,标准值为006NG2006120802/20036KN3）、栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M，本例采用栏杆、竹笆脚手板挡板,标准值为005NG3005125/2015KN经计算得到,静荷载标准值NGNG1NG2NG31100360151286KN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ221208/2192KN4、荷载计算每平方米荷载为90451367322717KN/M22、挑杆抗弯刚度MP（LB2A）6（23203）174KNMMA/W17400/1410001234N/MM2NMM2满足要求。3、挑杆抗剪刚度QAS/ITW2PS/ITW249N/MM2100N/MM2满足要求。七、悬挑梁的受力计算悬出端C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙皮点。本工程中,脚手架排距为800MM，内侧脚手架距离墙体200MM,支拉斜杆的支点距离墙体2900MM,水平支撑梁的截面惯性矩I8662CM4,截面抵抗矩W1083CM3,截面积A2195CM2，悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结,最外面支点距建筑物29M,支杆采用16号槽钢。悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算计算简图如下CABNNNN2900M4600悬臂单跨梁计算简图N800800800悬挑脚手架支撑梁剪力图KN悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNMM1M2M3注M108080824MM2080816MM308M1、支座反力计算公式RAN（2K1K2K3）QL1K2/2RAN（2K1K2K3）QL1K2/22、支座弯矩计算公式MANM1M2M3QM2/23、C点最大挠度计算公式VMAX受脚手架集中荷载P708KN水平钢梁自重荷载Q122195000178510021KN/MKK1K2各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1R2R3R4最大弯矩MMAX抗弯计算强度F水平支撑梁的抗弯计算强度小于,满足要求受脚手架作用中计算荷载N水平钢梁自重计算荷载Q最大挠度VMAX按照GB500172003附录A结构变形规定,受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍,即6000MM水平支撑梁的最大挠度小于6000/400,满足要求悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用I18号工字钢,计算公式如下M/BWXF其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算B570TB/LH235/FY经过计算得到B由于B大于06，按照钢结构设计规范（GB500172003）附录B其值用B查表得到其值为0819。经过计算得到强度F水平钢梁的稳定性计算F,满足要求4、斜压支杆的强度计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，RD下面压杆以16号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算N/AF其中N受压斜杆的轴心压力设计值，N轴心受压斜杆的稳定性系数，由长细比I/I查表得到I计算受压斜杆的截面回转半径，II受最大压力斜杆计算长度，IA受压斜杆净截面面积，A受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是F受压斜杆抗压强度设计值，受压斜杆的稳定性计算F,满足要求5、锚固段与楼板连接的计算A）、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为N/AF其中F为接环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算,按照砼结构设计规范1098F所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30CM以上搭接长度B）、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固计算公式HN/DFB其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，ND楼板螺栓的直径，D20MMFB楼板螺栓与砼楼板内的锚固深度，经过计算得到H要大于C）、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,砼局部承压计算如下砼局部承压的螺栓拉力要满足公式N（B2D2/4）FCC其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，ND楼板螺栓的直径，D20MMB楼板内的螺栓锚板边长，BFCC砼的局部挤压强度设计值，计算中取095FC1359N/MM2；楼板砼局部承压计算满足要求。八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范525）RRC其中RE扣件抗滑承载力设计值，取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R174KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时，试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取120KN。十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1、模板支架的构造要求A、梁板模板高支撑架可以根据设计荷载要求采用双立杆；B、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；C、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2、立杆步距的设计A、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；B、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多。C、高支撑架步距以0915M为宜，不能超过15M。3、整体性构造层的设计A、单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪力撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；B、双水平加强层在支撑架的顶部和中部设置，四周和中部设竖向斜杆，使其有较大刚度和变形约束的空间结构层；C、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4、剪力撑的设计A、沿支架四周外立面应满足立面满设剪力撑；B、中部可根据需要并依构架框格的大小设置。5、支撑架搭设的要求A、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；B、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求