毕业论文-ca1046轻型货车的前后悬架系统设计

摘要随着汽车工业的发展，人们对汽车的乘坐舒适性和安全性的要求逐渐提高，因此对汽车的悬架系统和减振器也提出了更高的要求。本次设计题目是CA1046轻型货车的前后悬架系统设计。所设计悬架系统的前悬架采用钢板弹簧非独立式悬架，后悬架是由主副簧组成，也是钢板弹簧非独立式悬架。然后对主要性能参数进行确定，在前悬的设计中首先设计了钢板弹簧，包括弹簧断面形状的选择，材料和许用应力的校核，和方案布置的设计，还有减振器的选择。在后悬架系统设计中主要对主副钢板弹簧进行了设计。最后采用MATLAB软件对悬架系统的平顺性进行了编程分析，目的是判断所设计的悬架平顺是否满足要求。结论是没有不舒适性。因而对提高汽车的动力性、经济性和操纵稳定性是有利的。关键词悬架设计；钢板弹簧；平顺性；货车ABSTRACTWITHTHEDEVELOPMENTOFTHEAUTOMOBILEINDUSTRY,PEOPLEHAVEBEENPROMOTINGTHEREQUIREMENTFORTHESAFETYANDRIDECOMFORTQUALITYOFTHEVEHICLEASARESULT,THEREISAHIGHERDEMANDONTHESUSPENSIONANDTHESHOCKABSORBERSYSTEMOFTHEVEHICLETHETITLEOFTHISTHESISISTHEDESIGNOFFRONTANDREARSUSPENSIONSYSTEMSOFCA1046TRUCKTHEFRONTSUSPENSIONSYSTEMISTHELEAFSPRING,DEPENDENTSUSPENSIONTHEREARSUSPENSIONSYSTEMCONSISTSOFTHEMAINSPRINGANDTHEHELPERSPRINGANDITISALSOTHELEAFSPRING,DEPENDENTSUSPENSIONINTHEPROCEDUREOFTHEDESIGNWEMADECERTAINTHESTRUCTURALSTYLEOFTHESUSPENSIONSYSTEMINTHEFIRST,THENWEMADECERTAINTHEMAINPARAMETERSINTHEDESIGNOFTHEFRONTSUSPENSIONWEDESIGNEDTHELEAFSPRINGFIRSTLY,INCLUDINGTHESELECTIONOFSECTIONSHAPEOFLEAFSPRING,MATERIALANDALLOWABLESTRESSANDTHEDESIGNOFSCHEME,MOREOVERTHEDESIGNOFSHOCKABSORBERINTHEDESIGNOFREARSUSPENSIONWECARRIEDOUTTHEDESIGNOFTHEMAINSPRINGANDTHEHELPERSPRINGINTHEFINALDESIGNSTAGE,THEMATLABSOFTWAREISUSEDTOANALYZETHERIDECOMFORTOFTHESUSPENSIONSYSTEMBYPROGRAMMINGTHEAIMISWHETHERSUSPENSIONRIDEQUALITYMEETSTOTHEPERFORMANCEREQUIREMENTTHERESULTSINDICATETHATTHEREISNOUNCOMFORTABLENESSFORTHECARONROADTHEREFORE,ITISHELPFULFORTHEDYNAMICAL,ECONOMICALANDHANDLINGPERFORMANCESOFTHEVEHICLEKEYWORDSSUSPENSIONDESIGNLEAFSPRINGRIDECOMFORTTRUCK目录第1章绪论1第2章悬架系统的结构与分析321悬架的功能和组成322汽车悬架的分类323悬架的设计要求424悬架主要参数4241悬架的静挠度FC及刚度C5242悬架的动挠度FD5243悬架弹性特性5244悬架侧倾角刚度及其在前、后轴的分配7245钢板弹簧结构7第3章前后悬架系统的设计931前悬架系统设计9311钢板弹簧的设计9312钢板弹簧的验算1132后悬架系统设计13321主、副钢板弹簧结构参数13322钢板弹簧的验算15第4章减振器设计1741减振器分类1742前后悬架减振器计算17421相对阻尼系数和阻尼系数17422最大卸荷力18423工作缸直径18第5章平顺性分析和编程2051平顺性的概念2052平顺性的评价方法2053平顺性的分析21第6章结论25参考文献26致谢27附录程序28附录外文资料32附录中文翻译35第1章绪论悬架是汽车的车架与车桥之间的一切传力连接装置的总称。它的作用是弹性地连接车桥和车架，缓和行驶中车辆受到的冲击力。保证货物完好和人员舒适，使汽车在行驶中保持稳定的姿势，改善操纵稳定性；同时悬架系统承担着传递垂直反力，纵向反力和侧向反力以及这些力所造成的力矩，以保证汽车行驶平顺；并且当车轮相对车架跳动时，特别在转向时，车轮运动轨迹要符合一定的要求，因此悬架还起使车轮按一定轨迹相对车身跳动的导向作用。悬架是汽车中的一个重要组成部分，它把车架与车轮弹性地连接起来，关系到汽车的多种使用性能。悬架是一个较难达到完美要求的汽车总成，这是因为悬架既要满足汽车的舒适性要求，又要满足其操纵稳定性的要求，而这两方面又是互相对立的。比如，为了取得良好的舒适性，需要大大缓冲汽车的震动，这样弹簧就要设计得软些，但弹簧软了却容易使汽车发生刹车“点头”、加速“抬头”以及左右侧倾严重的不良倾向，不利于汽车的转向，容易导致汽车操纵不稳定等。现代汽车悬架的发展迅速，不断出现崭新的悬架装置。按控制形式不同分为被动式悬架和主动式悬架。目前多数汽车上都采用被动悬架，汽车姿态只能被动地取决于路面及行驶状况和汽车的弹性元件，导向机构以及减振器这些机械零件。20世纪80年代以来主动悬架开始在一部分汽车上应用，并且目前还在进一步研究和开发中。主动悬架可以能动地控制垂直振动及其车身姿态，根据路面和行驶工况自动调整悬架刚度和阻尼现代汽车对平顺性和操纵稳定性和舒适性的要求越来越高，已成为衡量汽车性能好坏的标准。悬架结构形式和性能参数的选择合理与否，直接对汽车行驶平顺性、操纵稳定性和舒适性有很大的影响。由此可见悬架系统在现代汽车上是重要的组成之一。汽车的固有频率是衡量汽车平顺性的重要参数，它由悬架刚度和簧载质量所决定。人体所习惯的垂直振动频率约为116HZ。车身振动的固有频率应接近或处于人体适应的频率范围，才能满足舒适性要求。在悬架垂直载荷一定时，悬架刚度越小，固有频率就越低，但悬架刚度越小，载荷一定时悬架垂直变形就越大。这样若没有足够大的限位行程，就可能会撞击限位块。若固有频率选取过低，很可能会出现制动点头，转弯侧倾角大，空载和满载车身高度变化过大。一般货车固有频率是152HZ，旅行客车1218HZ，高级轿车113HZ。另外，当悬架刚度一定时，簧载质量越大，悬架垂直变形也越大，而固有频率越低。空车时的固有频率要比满载时的高。簧载质量变化范围大，固有频率变化范围也大。为了使空载和满载固有频率保持一定或很小变化，需要把悬架刚度做成可变或可调的。影响汽车平顺性的另一个悬架指标是簧载质量。簧载质量分为簧上质量与簧下质量两部分，由弹性元件承载的部分质量，如车身、车架及其它所有弹簧以上的部件和载荷属于簧上质量M。车轮、非独立悬架的车轴等属于簧下质量，也叫非簧载质量M。如果减小非簧载质量可使车身振动频率降低，而车轮振动频率升高，这对减少共振，改善汽车的平顺性是有利的。非簧载质量对平顺性的影响，常用非簧载质量和簧载质量之比M/M进行评价。影响汽车平顺性的另一重要指标是阻尼比，此值取大，能使振动迅速衰减，但会把路面较大的冲击传递到车身，值取小，振动衰减慢，受冲击后振动持续时间长，使乘客感到不舒服。为充分发挥弹簧在压缩行程中作用，常把压缩行程的阻尼比设计得比伸张小。悬架的侧倾角刚度及前后匹配是影响汽车操纵稳定性的重要参数。当汽车受侧向力作用发生车身侧倾，若侧倾角过大，乘客会感到不安全，不舒适，如侧倾角过小，车身受到横向冲击较大，乘客也会感到不适，司机路感不好。所以，整车侧倾角刚度应满足当车身受到04G侧向加速度时，其侧倾角在254范围内，汽车有一定不足转向特性，前悬架侧倾角刚度应大于后悬架侧倾角刚度。一般前悬架侧倾角刚度与后悬架侧倾角刚度比应在1426范围内，如前后悬架本身不能满足上述要求，可在前后悬架中加装横向稳定杆，提高汽车操纵稳定性。第2章悬架系统的结构与分析21悬架的功能和组成悬架系统主要功能1对不平路面所造成的冲击和振动等，具有缓和和衰减的作用，从而保证乘客的舒适和货物的完好，并提高驾驶稳定性。2将路面与车轮之间的摩擦所产生的驱动力和制动力传输到底盘和车身。3支承车桥上的车身，并使车身与车轮之间保持适当的几何关系。典型的悬架结构由弹性元件、导向机构以及减震器等组成，个别结构则还有缓冲块、横向稳定杆等。弹性元件又有钢板弹簧、空气弹簧、螺旋弹簧以及扭杆弹簧等形式，而现代轿车悬架多采用螺旋弹簧和扭杆弹簧，个别高级轿车则使用空气弹簧，货车常采用钢板弹簧。22汽车悬架的分类为适应不同车型和不同类型车桥的需要，悬架有分为独立悬架和非独立悬架。独立悬架是两侧车轮分别独立地与车架弹性地连接，当一侧车轮受冲击，其运动不直接影响到另一侧车轮，独立悬架所采用的车桥是断开式的。这样使得发动机可放低安装，有利于降低汽车重心，并使结构紧凑。独立悬架允许前轮有大的跳动空间，有利于转向，便于选择软的弹簧元件使平顺性得到改善。同时独立悬架非簧载质量小，可提高汽车车轮的附着性。但独立悬架成本高，结构复杂。非独立悬架特点是两侧车轮安装于一整体式车桥上，当一侧车轮受冲击力时会直接影响到另一侧车轮上，当车轮上下跳动时定位参数变化小。若采用钢板弹簧作弹性元件，它可兼起导向作用，使结构大为简化，降低成本。目前广泛应用于货车和大客车上，有些轿车后悬架也有采用的。非独立悬架由于非簧载质量比较大，高速行驶时悬架受到冲击载荷比较大，平顺性较差。其主要特点是（1）组成悬架的构件少，结构简单，便于维修，经济性好。（2）坚固耐用，适合重载。（3）转弯时车身倾斜度小。（4）车轮定位几乎不因其上下运动而改变，所以轮胎磨损较少。（5）侧倾中心位置较高，有利于减小转向时车身的侧倾角。所以本次设计中CA1046轻型货车选用的是非独立悬架。23悬架的设计要求悬架与汽车的多种使用性能有关，在悬架的设计中应该满足以下性能要求（1）保证汽车有良好的行驶平顺性。（2）具有合适的衰减振动能力。（3）保证汽车具有良好的操纵稳定性。（4）汽车制动或加速时能保证车身稳定，减少车身纵倾，即点头或后仰；转弯时车身侧倾角要合适。（5）结构紧凑、占用空间小。（6）可靠的传递车身与车轮之间的各种力和力矩。在满足零部件质量小的同时，还要保证有足够的强度和寿命。24悬架主要参数根据悬架在整车中的作用和整车的性能要求，悬架首先应保证有良好的行驶平顺性，这是确定悬架主要性能参数的重要依据。汽车的前、后悬架与簧载质量组成的振动系统的固有频率，是影响汽车行驶平顺性主要参数之一。悬架固有频率选取的主要依据是“ISO2631人体承受全身振动的评价指南”，固有频率取值与人步行时身体上下运动的频率接近。此外，前后悬架的固有频率接近可以避免产生较大的车身角振动，N1N2的汽车。故本次设计选取的汽车前后部分的车身固有频率N1、N2分别为N118HZ,N220HZ已知设计参数整车质量满载4600KG（45126N），空载2100KG20601N质心位置A135MB125MHG086M非簧载质量MF80KG,MR120KG轮距B145M由已知参数确定初始条件空载静止时汽车前、后轴（桥）负荷G111445N、G2123606N；满载静止时汽车前、后轴（桥）负荷G12167307N、G22340692N；簧下部分荷重GU1784N、GU21176N。满载时单个钢板弹簧的载荷FW1G1GU1/22167307784/21044454N,FW2G2GU2/223406921176/21111546N满载时单个钢板弹簧的簧载质量M1FW1/G1044454/981106468KGM2FW2/G1111546/981113307KG241悬架的静挠度FC及刚度C悬架的静挠度FC是指满载静止时悬架上的载荷FW与此时悬架刚度C之比，即FCFW/C。因现代汽车的悬挂质量分配系数近似等于1，于是汽车前、后轴上方车身两点的振动不存在联系。因此，汽车前、后部分车身的固有频率N1和N2可用下式表示N1；N2（1）/1MC/2MC式中，、为前、后悬架的刚度（N/MM）；M1、M2为前、后悬架的簧上质量12（KG）。悬架的弹性特性为线性变化时，前、后悬架的静挠度可用下式表示FC1M1G/C1；FC2M2G/C2式中，G为重力加速度,G9810MM/S2。将FC1、FC2代入式（1）得到N11576/；N21576/（2）1CF2C所以FC11576/N121576/18277MMFC21576/N221576/20263MM悬架刚度13605N/MM；17875N/MM。1C242悬架的动挠度FD悬架的动挠度FD是指从满载静平衡位置开始悬架压缩到结构允的最大变形时，车轮中心相对车架（或车身）的垂直位移。要求悬架应有足够大的动挠度，以防止在坏路面上行驶时经常碰撞缓冲块。所以，对于货车，取FD/FC1，所以FD1FC177MM，FD2FC263MM。243悬架弹性特性悬架受到的垂直外力F与由此所引起的车轮中心相对于车身位移F（即悬架的变形）的关系曲线，称为悬架的弹性特性。悬架的弹性特性有线性弹性特性和非线性弹性特性两种。当悬架变形F与所受垂直外力F之间成固定的比例变化时，弹性特性为一直线，称为线性弹性特性，此时悬架刚度为常数。当悬架变形F与所受垂直外力F之间不成固定的比例变化时，则称为变刚度，其弹性特性为一曲线，称为非线性弹性特性。（1）前悬架常刚度前悬架承载轻且载荷变化不大，所以设计为常刚度的，钢板弹簧非独立悬架的弹性特性可视为线性的（如图21）。图21常刚度悬架弹性特性曲线示意图（2）后悬架变刚度CA1046轻型货车后悬架采用主、副簧结构的钢板弹簧。其悬架的弹性特性曲线如图22所示。载荷小时副簧不工作，当载荷达到一定值时副簧与主簧接触，开始与主簧共同工作。图22变刚度悬架弹性特性曲线示意图244悬架侧倾角刚度及其在前、后轴的分配悬架侧倾角刚度系指簧上质量产生单位侧倾角时，悬架给车身的弹性恢复力矩。它对簧上质量的侧倾角有影响。侧倾角过大或过小都不好。CA1046货车车身侧倾角选为6O。此外，还要求汽车转弯行驶时，在04G的侧向加速度作用下，前、后轮侧偏角之差12应当在1O3O范围内。而前、后悬架侧倾角刚度的分配会影响前、后轮的侧偏角大小，从而影响转向特性，设计还要考虑悬架侧倾角刚度在前、后轴上的分配。所以前、后悬架侧倾角刚度的比值为/24。1C2245钢板弹簧结构1叶片的断面形状标准型矩形断面。图23矩形断面2叶片的端部结构矩形。图24矩形叶片3钢板弹簧端部的支承型式上卷耳型式。4吊耳及钢板弹簧销结构分体式。第3章前后悬架系统的设计31前悬架系统设计前悬架由前钢板弹簧和减振器组成。钢板弹簧中部用两个U型螺栓固定在前桥上。弹簧两端的卷耳孔中压入衬套。前端卷耳用钢板弹簧销与前支架相连，形成固定的铰链支点，与车架连起来；后端卷耳则通过吊耳销与用铰链挂在后支架上可以自由摆动的吊耳相连，与车架连起来。从而保证了弹簧变形时两卷耳中心线间的距离有改变的可能。钢板弹簧工作时，越靠近中间受到的弯曲力矩越大，为了充分利用材料并有足够的强度和弹性，钢片长度由上到下逐渐缩短。并且各片的弯度是不等的，钢片越长弯度越小，这样装配后在工作时可以减小主片所受负荷，使各片负荷均匀接近。减振器为液力双作用筒式减振器。减振器在拉伸和压缩过程中，通过复原阀和压缩阀及其相应的节流系统产生阻尼力，从而使钢板弹簧的振动速度衰减以改善汽车的行驶平顺性。减振器通过连接销、上支架、下支架以及其橡胶衬套分别与车架和前轴连接，并且向后倾斜十度。311钢板弹簧的设计1钢板弹簧的布置方案钢板弹簧在汽车上可以纵置或者横置。后者因为要传递纵向力，必须设置附加的导向传力装置，使结构复杂、质量加大，所以只在极少数汽车上应用。纵置钢板弹簧能传递各种力和力矩，并且结构简单，故本次设计采用纵置，钢板弹簧布置在车架正下方。纵置钢板弹簧又有对称与不对称式之分。钢板弹簧中部在车轴（桥）上的固定中心至钢板弹簧两端卷耳中心之间的距离若相等，则为对称式钢板弹簧；若不相等，则称为不对称式钢板弹簧。CA1046货车采用对称式钢板弹簧。2钢板弹簧主要参数的确定（1）满载弧高FA满载弧高FA是指钢板弹簧装到车轴（桥）上，汽车满载时钢板弹簧主片上表面与两端（不包括卷耳孔半径）连线间的最大高度差。FA用来保证汽车具有给定的高度。取FA10MM。（2）钢板弹簧长度L的确定钢板弹簧长度L是指弹簧伸直后两卷耳中心之间的距离。L03（135125）078M780MM（3）钢板弹簧断面宽度B及厚度H的确定钢板弹簧的总惯性矩JOJOECKSL48/3式中，SU形螺栓中心距，取S100MMKU形螺栓夹紧弹簧后的无效长度系数，取K05C前钢板弹簧垂直刚度，C13605N/MM1挠度系数,15/104（105/4）128E材料的弹性模量，E206105MPAJO（78005100）313605128/48206105685123MM又因为JO（NBH3）/12，取宽度B70MM，则可得单片厚度H66MM，取H7MM，B/H10，在610之间，符合条件。（4）钢板弹簧总截面系数WO钢板弹簧总截面系数WOFWLKS/4W式中，W许用弯曲应力，W350450MPAWO104445478005100/4350544608MM33钢板弹簧各片长度的确定前悬架板簧选择4片。在选择各叶片长度时，应尽量使应力在片间和沿片长的分布合理，以达到各片寿命接近并节省材料、减小板簧质量的目的。确定各叶片长度的方法有作图法和计算法。用作图法确定各片长度的方法是基于实际钢板弹簧各叶片的展开图接近梯形梁形状这一原则来作图的,先将各叶片厚度的立方值按同一比例尺沿纵坐标绘出，再沿横坐标绘出主片长度之半3IH即L2和U形螺拴中心距之半即S2，得A、B两点。连接这两点就得到三角形的钢板弹簧展开图。AB线与各叶片上侧边的交点即决定了各片长度。当有与主片等长的重叠片时，可将B点与最下一个重叠片的上侧端点相连。该图中实线所示的叶片长度是经过圆整后的尺寸。有的叶片端部装有夹箍，则需有一定的余量。如图31图31钢板弹簧各片长度的确定312钢板弹簧的验算1钢板弹簧的刚度验算由于有关挠度增大系数、惯性矩JO、片长和叶片端部形状等的确定不够准确，所以要验算刚度。用共同曲率法来计算刚度。假定同一截面上各片曲率变化值相同，各片所承受的弯矩正比于其惯性矩，同时该截面上各片的弯矩和等于外力所引起的弯矩。刚度验算公式为3116/NKKKCEAY其中，11KKAL1KIIJ11KKIIJ式中，经验修正系数，09E材料的弹性模量，E206105MPAL1、LK1主片和第K1片的一半长度。验算结果C13015N/MM，其误差在5以内，满足条件。2钢板弹簧总成在自由状态下的弧高及曲率半径计算（1）钢板弹簧总成在自由状态下的弧高HOHOFCFAF式中，FC为静挠度；FA为满载弧高；F为钢板弹簧总成用U型螺栓加紧后引起的弧高变化，F23LFSCAS为U型螺栓中心距；L为钢板弹簧主片长度。F16MM27807131HO107716103MM（2）钢板弹簧总成在自由状态下的曲率半径ROROL2/8HORO7802/81037383MM3钢板弹簧总成弧高的核算钢板弹簧总成弧高为HHL2/8ROHL2/8RO7802/87383103MM钢板弹簧总成弧高H与钢板弹簧总成在自由状态下的弧高HO，其验算结果接近，故满足要求。4钢板弹簧的强度验算（1）紧急制动时,前钢板弹簧承受的载荷最大，在它的后半段出现的最大应力MAXMAXG1/12CLMOWL21式中，G1作用在前轮上的垂直静载荷,G11044454N制动时前轴负荷转移系数,14M道路附着系数,08钢板弹簧前、后段长度,390MM21L、21LWO钢板弹簧总截面系数,WO544608MM3C弹簧固定点到路面的距离,C410MMMAX1044454/4083904085469977MPA1000MPA，合格（2）钢板弹簧卷耳的强度核算卷耳处所受应力是由弯曲应力和压（拉）应力合成的应力，即/3121BHFHDFXX式中，FX沿弹簧纵向作用在卷耳中心线上的力,FX584894NGMD卷耳内径,D30MMB钢板弹簧宽度,B70MMH1主片厚度,H17MM许用应力，350MPA70/945870/394583220122MPA350MPA合格（3）钢板弹簧销强度计算/BDFSZ为满载静止时弹簧端部的载荷,SFFW1/21044454/2522227N；B为卷耳处叶片宽70MM；D为钢板弹簧销直径，取16MMMPA79MPA，合格74160/275/SZZ32后悬架系统设计后悬架由钢板弹簧和减振器组成。后钢板弹簧由主副钢板弹簧组成，主簧5片，副簧3片。连接方法副钢板弹簧装在主钢板弹簧的下方。主副钢板弹簧在中心处用中心螺栓连接一体，主簧5片由夹箍全部夹紧，副簧3片则是自由状态。主副簧整体中部用盖板和U型螺栓固定在后桥壳上，板簧纵置且布置在车架之外。后钢板弹簧通过销、连接板将前端卷耳与车架相连接，形成固定旋转支承端；后卷耳通过吊耳销、吊耳、支架销和后支架与车架连接，形成摆动旋转支承端。后悬架总成承受并传递各方向的力和力矩。当汽车装载质量较小时，主簧单独工作，当载荷达到一定值时，主副簧开始接触，开始共同工作。这样可以使汽车在不同载荷下，保证钢板弹簧既有适当的弹性又有足够的强度。由于后悬也是钢板弹簧，所以计算步骤如同前悬，同理可得后悬参数。321主、副钢板弹簧结构参数1相关参数空载静止时汽车后悬单个钢板弹簧的簧载质量M57006KG（559229N）主簧单独作用时（空载）的刚度C8993N/MM主副簧完全贴合后的共同刚度C217875N/MM主副簧开始接触的载荷，一般应高于空载，取7000N主副簧完全接触对应的载荷，一般应小于设计载荷，取9000N板簧从设计载荷位置到限位块压死的行程，FD263MM板簧空载弧高70MM，满载弧高20MM主簧5片，宽度选80MM，厚度选8MM。主簧验算刚度9024N/MM。满足要求。副簧3片，宽度80MM，厚度10MM。主副簧共同作用总验算刚度1703N/MM。满足要求。2钢板弹簧主片长度L的确定L045（135125）117M1170MM3各片长度的确定（如图32）副副副簧图32主副簧各片长度的确定4钢板弹簧总成在自由状态下的弧高及曲率半径计算（1）钢板弹簧总成在自由状态下的弧高HOHOFCFAF式中，FC为静挠度；FA为满载弧高；F为钢板弹簧总成用U型螺栓加紧后引起的弧高变化，F23LFSCAS为U型螺栓中心距；L为钢板弹簧主片长度。F13MM2170632HO20631396MM（2）钢板弹簧总成在自由状态下的曲率半径RO主簧曲率半径ROL2/8HORO11702/89617824MM副簧曲率半径RPL1L/EI1/RO1/R式中P空载时作用于板簧一端的载荷，P279615NE材料的弹性模量，E206105MPAI主簧根部的总截面惯性矩，NBH3/121706667MM4L1主簧主片半长L副簧主片半长RO主簧曲率半径求得副簧曲率半径R295552MM322钢板弹簧的验算1钢板弹簧总成弧高的核算钢板弹簧总成弧高为HHL2/8ROHL2/8RO11702/81782496MM钢板弹簧总成弧高H与钢板弹簧总成在自由状态下的弧高HO，其验算结果接近，故满足要求。2钢板弹簧的强度验算（1）汽车驱动时，后钢板弹簧承受的载荷最大，在其前半段出现的最大应力MAXMAXG2L1L2C/L1L2WOG2/BH1MM式中，G2作用在后轮上的垂直静载荷,G21111546N驱动时后轴负荷转移系数，11M道路附着系数，08B钢板弹簧片宽，B80MMH1钢板弹簧主片厚度,H18MM钢板弹簧前、后段长度,585MM2L、2L、C弹簧固定点到路面的距离,C449MMWO钢板弹簧总截面系数,WO881297MM3钢板弹簧总截面系数WOWOFWLKS/4W式中，W许用弯曲应力，W350450MPAWO1111546117005120/4350881297MM3MAX11115461158558508449/117088129711115461108/80867027MPA1000MPA，合格（2）钢板弹簧卷耳的强度核算卷耳处所受应力是由弯曲应力和压（拉）应力合成的应力，即/3121BHFHDFXX式中，FX沿弹簧纵向作用在卷耳中心线上的力,FX97816N2GMD卷耳内径,D30MMB钢板弹簧宽度,B80MMH1主片厚度,H18MM许用应力，350MPA80/697180/36978223308MPA350MPA合格（3）钢板弹簧销强度计算/BDFSZ为满载静止时弹簧端部的载荷,FW2/21111546/2555773N；SFB为卷耳处叶片宽80MM；D为钢板弹簧销直径，取16MM434MPA79MPA，合格1680/735/SZZ第4章减振器设计41减振器分类悬架中用的最多的减振器是内部充有液体的液力式减振器。汽车车身和车轮振动时，减振器内的液体在流经阻尼孔时的摩擦和液体的粘性摩擦形成了减振阻力，将振动能量转变为热能，并散发到周围的空气中去，达到迅速衰减振动的目的。如果能量的耗散仅仅是在压缩行程或者在伸张行程进行，则把这种减振器称为单向作用式减振器，反之称为双向作用式减振器。后者因减振作用比前者好而得到广泛应用。根据结构形式的不同，减振器分为摇臂式和筒式两种。虽然摇臂式减振器能在比较大的工作压力（1020MPA）条件下工作，但由于它的工作特性受活塞磨损和工作温度变化的影响大而遭淘汰。筒式减振器工作压力虽然仅为255MPA，但由于工作性能稳定而在现代汽车上得到广泛的应用。筒式减振器又分为单筒式和双筒式和充气筒式三种。双筒液力减振器具有工作性能稳定和噪声小等优点，在乘用车上得到越来越多的应用。设计减振器时应当满足的基本要求是，在使用期间保证汽车的行驶平顺性的性能稳定；有足够的使用寿命。CA1046货车选用的是双筒式减振器42前后悬架减振器计算421相对阻尼系数和阻尼系数1前减振器相对阻尼系数和阻尼系数的确定相对阻尼系数025，取10O，MS106468KG，杠杆比N/A1，N118HZ，为悬架固有频率2N1113RAD/S。阻尼系数2MS/2C2025113307113/0976201492后减振器相对阻尼系数和阻尼系数的确定相对阻尼系数025，取10O，MS113307KG，杠杆比N/A1，N220HZ，为悬架固有频率2N21256RAD/S。阻尼系数2MS/2CO20251133071256/097733575422最大卸荷力1前减振器最大卸荷力F0的确定AXVCOS为卸荷速度；A为车身振幅，取40MM；为悬架固有频率。4011309844296MM/S044M/S最大卸荷力F0620149044272866NXV2后减振器最大卸荷力F0的确定AXVCOS为卸荷速度；A为车身振幅，取40MM；为悬架固有频率。40125609849235MM/S049M/S最大卸荷力F0733575049359452NXV423工作缸直径1前减振器工作缸直径D的确定根据伸张行程的最大卸荷力F0计算工作缸直径D14PF式中，P为工作缸最大允许压力，取34MPA，选取P30MPA；为连杆直径与缸筒直径之比，双筒式减振器取040050，选取04，所以D371MM14PF1601034278由汽车筒式减振器国家标准（QC/T4911999）选出一个标准尺寸D40MM2后减振器工作缸直径D的确定根据伸张行程的最大卸荷力F0计算工作缸直径D14PF式中，P为工作缸最大允许压力，取34MPA，选取P30MPA；为连杆直径与缸筒直径之比，双筒式减振器取040050，选取04，所以D426MM14PF1601034529由汽车筒式减振器国家标准（QC/T4911999）选出一个标准尺寸D50MM第5章平顺性分析和编程51平顺性的概念汽车行驶时，路面凹凸不平和发动机的振动均激发汽车的振动。当振动达到一定的剧烈程度，将使汽车内乘员感到不舒适、疲劳甚至危及人体健康。在同一路面上以相同车速行驶的不同汽车，由于隔振和减振性能不同，引起的振动剧烈程度会不同。通常把汽车缓和振动，减少对乘员影响的性能以汽车的“行驶平顺性”来描述，即汽车不因振动而使乘员感到不舒适的性能称为汽车行驶平顺性。52平顺性的评价方法汽车行驶平顺性的评价方法，通常是根据人体对振动的生理反应及对保持货物完整性的影响来制订的，并用振动的物理量，如频率、振幅、加速度、加速度变化率等作为行驶平顺性的评价指标。目前，常用汽车车身振动的固有频率和振动加速度评价汽车的行驶平顺性。试验表明，为了保持汽车具有良好的行驶平顺性，车身振动的固有频率应为人体所习惯的步行时，身体上、下运动的频率。它约为6085次/分1HZ16HZ，振动加速度极限值为0203G。为了保证所运输货物的完整性，车身振动加速度也不宜过大。如果车身加速度达到1G，未经固定的货物就有可能离开车厢底板。所以，车身振动加速度的极限值应低于0607G。在综合大量资料基础上，国际标准化组织ISO提出了ISO2631人体承受全身振动的评价指南。该标准用加速度均方根值RMS给出了在中心频率180HZ振动频率范围内人体对振动反应的三种不同的感觉界限。我国参照ISO2631制定了国家标准汽车平顺性随机输入行驶试验方法和客车平顺性评价指标及极限。ISO2631用加速度均方根值给出了人体在180HZ振动频率范围内对振动反应的三个不同感觉界限舒适降低界限CDT、疲劳工效降低界限FDT和暴露极限。舒适降低界限CDT与保持舒适有关。在此极限内，人体对所暴露的振动环境主观感觉良好，并能顺利完成吃、读、写等动作。疲劳工效降低界限F与保持工作效率有关。当驾驶员承受振动在此极限内时，能保持正常地进行驾驶。暴露极限通常作为人体可以承受振动量的上限。当人体承受的振动强度在这个极限之内，将保持健康或安全。三个界限只是振动加速度容许值不同。“暴露极限”值为“疲劳工效降低界限”的2倍增加6DB；“舒适降低界限”为“疲劳工效降低界限的1/315降低10DB；而各个界限容许加速度值随频率的变化趋势完全相同。53平顺性的分析为了改善车内乘员的舒适感，必须降低汽车行驶中的振动，即提高汽车的行驶平顺性能。汽车在一定路面上行驶时，其振动量（振幅、振动速度及加速度）的大小取决于汽车的质量、悬架刚度、轮胎刚度和阻尼等结构参数。但是，汽车振动是一个极为复杂的空间多自由度振动系统。在本次设计中，为了便于分析，把复杂的实际汽车在某些假设条件下，简化为等效振动系统。如图41所示的两个自由度振动系统。此系统除了具有车身部分的动态特性外，还能反映车轮部分在1015HZ范围产生高频共振时的动态特性，它对平顺性和车轮的接地性有较大影响，更接近汽车悬挂系统的实际情况。图中，为悬M2挂质量（车身质量）；为非悬挂质量（车轮质量）,为弹簧刚度；为减振器M1KC阻尼系数；为轮胎刚度。KT车轮与车身垂直位移坐标为，坐标原点选在各自的平衡位置，其运动方Z、21程为01212112QKCZZMT）（图51车身与车轮两个自由度振动系统模型根据力学定理，并结合图51所示系统的振动微分方程，可以得出车身加速度、悬架弹簧动挠度和车轮相对动载的幅频特性。1车身加速度对的幅频特性Z2Q1224QZ2222000011其中为阻尼比；MKCMK/2/0为频率比；为刚度比；M2/M1为质量比。取9，025。KT/根据此方程，利用MATLAB进行分析可得到车身加速度的幅频特性曲线，如图52所示。图52车身加速度的幅频特性曲线2相对动载荷,对的幅频特性GFDQ22411GQD222240000111其中为阻尼比；MKCMK/2/0为频率比；为刚度比；M2/M1为质量比。取9，025。KT/根据此方程，利用MATLAB进行分析可得到车身加速度的幅频特性曲线，如图53所示。图53相对动载的幅频特性曲线3悬架动挠度对的幅频特性DFQ12DF22224000011其中为阻尼比；MKCMK/为频率比；为刚度比；M2/M1为质量比。取9，025。KT/根据此方程，利用MATLAB进行分析可得到车身加速度的幅频特性曲线，如图54所示。图54悬架动挠度的幅频特性曲线以上三组分析得出的特性曲线其规律符合要求，功率谱峰值在标准范围内。根据车身加速度、悬架弹簧动挠度和车轮相对动载的幅频特性曲线，可以得出本次设计的悬架满足平顺性要求，在相应的工况下能保证人员的舒适与货物的完好。第6章结论本次设计进行了CA1046轻型货车的悬架系统设计并对其进行了平顺性分析。前悬架系统采用常刚度钢板弹簧和减振器组成的非独立悬架，后悬架采用了主副簧结构变刚度钢板弹簧和减振器组成的非独立悬架。首先确定前后悬架的固有频率分别为18HZ和20HZ，确定了板簧的断面形状。在前悬架系统设计中，对钢板弹簧的参数进行了确定，确定钢板弹簧的片数为4片等厚，厚度为7MM，宽70MM，主片长度为780MM，用作图法确定出其余各片的长度。接着对钢板弹簧的刚度和强度进行了校核，结论满足要求。在后悬架系统设计中主要对主副簧的各项参数进行计算，主簧5片等厚，厚度为8MM，宽80MM；副簧3片等厚，厚度为10MM，宽80MM。主簧主片长度1170MM，用作图法确定出其余各片的长度。然后对钢板弹簧的刚度及强度进行了校核，结论满足要求。最后对减振器进行了计算，选用液压式双向作用减振器，前减振器工作缸直径40MM，后减振器工作缸直径50MM，其工作行程均满足悬架的动挠度要求。另外，本文还对所设计的悬架系统进行了平顺性分析，建立了车身与车轮二自由度振动系统模型。利用MATLAB软件进行编程分析，根据所列微分方程得到车身加速度、悬架弹簧动挠度和车轮相对动载的幅频特性曲线图。最后得出的结论为本次设计的悬架满足平顺性要求，在相应的工况下能保证人员的舒适与货物的完好。参考文献1王望予汽车设计第4版北京机械工业出版社，20062陈家瑞汽车构造第4版长春北京人民交通出版社，20043吴宗泽机械零件设计手册第1版北京机械工业出版社，20044刘惟信汽车设计第5版北京清华大学出版社，20015靳晓雄，张立军，江浩汽车振动分析上海同济大学出版社，20026龚微寒汽车现代设计制造第1版北京人民交通出版社，19957喻凡CROLLAD车辆动力学及其控制M北京人民交通出版社，20038羊秋林，李尹熙，吕莉雯，李子卿汽车用轻量化材料第1版北京机械工业出版社，19919嵇伟新型汽车悬架与车轮定位北京机械工业出版社，200410满新梅解放CA1046变截面钢板弹簧计算方法探讨J1997111陈言忠，高虹变刚度钢板弹簧的一种计算方法M辽宁工学院199712余志生汽车理论第3版北京机械工业出版社，200613张金柱悬架系统北京化学工业出版社，200514HP威鲁麦特车辆动力学模拟及其方法北京北京理工大学出版社，199815魏道高前轮定位参数的研究与展望J合肥工业大学学报，200416HACAACTIVECONTROLOFVEHICLESUSPENSIONVEHICLESYTEMDYNAMICS,198717JULIANHAPPIANSMITHANINTRODUCTIONTOMODERNVEHICLEDESIGNELSEVIERPTELTD，20068致谢这次毕业设计是在辽宁工业大学张立军老师的悉心指导下完成的。张老师在繁忙的工作中经常抽出时间来审阅我的毕业设计内容并耐心的指导我改正设计中的错误。张老师的言传身教使我受益匪浅。这次毕业设计中的点点滴滴都使我的动手动脑能力有了很大的提高，对我以后的生活和工作都有深远的影响，在此向张老师致以最衷心的感谢。感谢辽宁工业大学汽车与交通工程学院所有的老师。在前阶段的课程学习和现阶段的毕业设计中，老师们都给予我很大的帮助与关怀，丰富了我的知识，开阔了我的思路，提高了我的专业技能。由于本人水平有限，本次设计难免有不足之处，希望各位老师多多批评和指正。附录程序1车身加速度幅频特性曲线X010120M2106468M140UM2/M1X018W02PIX0W2PIXB025A1W/W02191/UW/W02124BBW/W0291/U1W/W022DW/W0G981YW9/GSQRT14BBDD/APLOTX,YGRIDXLABEL激振频率F/HZYLABEL|Z2/Q|S1TITLE车身加速度幅频特性曲线GTEXT前悬LEGENDF118,F220,R9HOLDONX010120M2113307M160UM2/M1X020W02PIX0W2PIXB025A1W/W02191/UW/W02124BBW/W0291/U1W/W022DW/W0G981YW9/GSQRT14BBDD/APLOTX,YGRIDXLABEL激振频率F/HZYLABEL|Z2/Q|S1TITLE车身加速度幅频特性曲线GTEXT后悬2相对动载的幅频特性曲线X010115M2106468M140UM2/M1X018W02PIX0W2PIXB025A1W/W02191/UW/W02124BBW/W0291/U1W/W022DW/W0G981YW9/GSQRTDD/1U124BBDD/APLOTX,YGRIDXLABEL激振频率F/HZYLABEL|FD/GQ|SM1TITLE相对动载的幅频特性曲线GTEXT前悬LEGENDF118,F220,R9HOLDONX010115M2113307M160UM2/M1X020W02PIX0W2PIXB025A1W/W02191/UW/W02124BBW/W0291/U1W/W022DW/W0G981YW9/GSQRTDD/1U124BBDD/APLOTX,YGTEXT后悬3弹簧动挠度的幅频特性曲线X010110M2106468M140UM2/M1X018W02PIX0W2PIXB025A1W/W02191/UW/W02124BBW/W0291/U1W/W022DW/W0YDD9/WSQRT1/APLOTX,YGRIDXLABEL激振频率F/HZYLABEL|FD/Q|STITLE弹簧动挠度的幅频特性曲线GTEXT前悬LEGENDF118,F220,R9HOLDONX010110M2113307M160UM2/M1X020W02PIX0W2PIXB025A1W/W02191/UW/W02124BBW/W0291/U1W/W022DW/W0YDD9/WSQRT1/APLOTX,YGTEXT后悬附录外文资料AUTOMOTIVESUSPENSIONSYSTEMOVERVIEWMOSTSUSPENSIONSYSTEMSHAVETHESAMEBASICPARTSANDOPERATEBASICALLYINTHESAMEWAYTHEYDIFFER,HOWEVER,INTHEWAYTHEPARTSAREARRANGEDTHEVEHICLEWHEELISATTACHEDTOASTEERINGKNUCKLETHESTEERINGKNUCKLEISATTACHEDTOTHEVEHICLEFRAMEBYTWOCONTROLARMS,WHICHAREMOUNTEDSOTHEYCANPIVOTUPANDDOWNACOILSPRINGISMOUNTEDBETWEENTHELOWERCONTROLARMANDTHEFRAMEWHENTHEWHEELROLLSOVERABUMP,THECONTROLARMSMOVEUPANDCOMPRESSTHESPRINGWHENTHEWHEELROLLSINTOADIP,THECONTROLARMSMOVEDOWNANDTHESPRINGSEXPANDTHESPRINGFORCEBRINGSTHECONTROLARMSANDTHEWHEELBACKINTOTHENORMALPOSITIONASSOONASTHEWHEELISONFLATPAVEMENTTHEIDEAISTOALLOWTHEWHEELTOMOVEUPANDDOWNWHILETHEFRAME,BODY,ANDPASSENGERSSTAYSMOOTHANDLEVELTHEUNEQUALLENGTHCONTROLARMORSHORT,LONGARMSLASUSPENSIONSYSTEMHASBEENCOMMONONAMERICANVEHICLESFORMANYYEARSBECAUSEEACHWHEELISINDEPENDENTLYCONNECTEDTOTHEFRAMEBYASTEERINGKNUCKLE,BALLJOINTASSEMBLIES,ANDUPPERANDLOWERCONTROLARMS,THESYSTEMISOFTENDESCRIBEDASANINDEPENDENTSUSPENSIONTHESHORT,LONGARMSUSPENSIONSYSTEMGETSITSNAMEFROMTHEUSEOFTWOCONTROLARMSFROMTHEFRAMETOTHESTEERINGKNUCKLEANDWHEELASSEMBLYTHETWOCONTROLARMSAREOFUNEQUALLENGTHWITHALONGCONTROLARMONTHEBOTTOMANDASHORTCONTROLARMONTHETOPTHECONTROLARMSARESOMETIMESCALLEDAARMSBECAUSEINTHETOPVIEWTHEYARESHAPEDLIKETHELETTERAINTHESHORT,LONGARMSUSPENSIONSYSTEM,THEUPPERCONTROLARMI