3种情况土石坝坝顶高程的计算.xls

62.69 62.96 63.08 13 0 300 5 2 300 13 19.5 19.5 13 校核洪水位0.4282.776 设计洪水位0.7874.164 正常蓄水位0.7874.164 D风区长度(m)，D= h2%=0.001365*W9/6*D1/3 Lm=0.01233*W*D1/2 式中： h2%为累积频率为2%的波高，m。 将上述公式简化后可得： 波高h2%及平均波长Lm W计算风速(m/s) 正常蓄水位时W= 正常蓄水位时gD/W2= 校核洪水位时W= 校核洪水位时gD/W2= （1）对于丘陵、平原地区水库，当W0.31.861.61 0.10.32.081.75 0.31.861.61 0.10.32.081.75 0.31.86 hmLmRm #VALUE!9.05#VALUE! #VALUE!9.05#VALUE!水 位（m）大坝级别 0.2586.030.376正常蓄水位3 设计洪水位3 校核洪水位3 设计爬高R计算结果表 KW斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定 规范表A.1.13 不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（Rp/Rm） 设计蓄水位 校核洪水位 （2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的爬高值R1%， 水 位（m） 正常蓄水位 设计洪水位 校核洪水位 平均爬高Rm计算结果表 (A.1.12-1) 式中： m单坡的坡度系数，m= K斜坡的糙率渗透性系数,K= 4、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R5%。 水 位（m） 正常蓄水位 规范表A.1.13 不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（Rp/Rm） （2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的爬高值R1%， 平均爬高Rm计算结果表 1.004 1.044 1.044 系数KW KW斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定 （1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.55时，平均爬高Rm按公式(A.1.12-1)计算： 6.031 9.052 9.052 平均波长Lm（m） 0.012 #VALUE! #VALUE! 根据假设求的hm/Hm 1.871.64 1.951.71 （2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W2和hm/Hm值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高hm： 规范表A.1.8 不同累积频率下的波高与平均波高比值（hp/hm） 510 系数KW计算成果表 5 风壅水面高度e的确定 风浪要素计算成果表 4 设计波浪爬高R的确定 （1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.55时，平均爬高Rm按公式(A.1.12-1)计算： mm w m Lh m KK R 2 1+ = D 设计爬高R #VALUE! #VALUE! 0.838 K 0.0000036 0.0000036 0.0000036 W(m/s)Hm(m)e(m) 24200.005 2420.410.004 1621.210.002 R 1.288 1.288 0.758 下，坝顶应高出静水位0.5m；在非常运用条件下，坝顶应不低于静水位。 y #VALUE! #VALUE! 1.24 K综合摩阻系数，K= 结论：坝顶上游侧设0.8m高的防浪墙，墙顶高程为 7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定 58.60 水 位（m） 坝顶高程计算成果表 59.65 60.13 水库静水位(m) 设计洪水位 校核洪水位 计算情况 (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1 设计洪水位 正常蓄水位 坝顶超高y计算成果表 (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。但此时在正常运用条件 加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高； 正常蓄水位 设计洪水位 校核洪水位 按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： 正常蓄水位 设计洪水位 校核洪水位 风壅水面高度e计算结果表 式中： (A.1.10) 水 位（m） 安全加高A值表 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。 6 安全加高A的确定 W计算风速(m/s) Hm风区内水域平均水深(m) 7 超高y的确定 y=R+e+A (5.3.1) 校核洪水位情况校核（山区、丘陵区） 坝 的 级 别 D风区长度(m)，D= 计算风向与坝轴线法线夹角， = 设 计 正常洪水位情况 设计洪水位情况 按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： 0.4 0.7 0.7 3 1.61 1.75 1.84 5 按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算： bcos 2 2 m gH DKW e = 取值 坝顶高程为#VALUE! 陈 军 编制 碾压式土石坝坝顶超高和坝顶高程计算表格 #VALUE!#VALUE!#VALUE! 121.370 #VALUE! 项 目 坝顶高程(m) (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1 设计洪水位 加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高； (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。但此时在正常运用条件 12 12 12 12 12 12 3.25 0.0000036 20 20 44 碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定 碾压式土石坝设计规范（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。 正常蓄水位时坝迎水面前水深H(m): 正常蓄水位情况Hm(m): 设计洪水位时坝迎水面前水深H(m): 校核洪水位时坝迎水面前水深H(m): 设计洪水位情况Hm(m): 校核洪水位情况Hm(m): 大坝上游坝坡m: 波浪的平均波高与平均波周期宜采用莆田试验站公式，规范附录A公式（A.1.5-1）、（A.1.5-2）计算： 综合摩阻系数K: 3 风浪要素（平均波高hm及平均波长Lm）的确定 正常蓄水位时gD/W2= 校核洪水位时gD/W2= 设计洪水位时gD/W2= ) 15 . 1 ( 7 . 013. 0 0018. 0 7 . 013. 0 7 . 0 2 45. 0 2 7 . 0 22 - ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? =A W gH th W gD th W gH th W gh m mm 5.0 438.4 mm hT= ? ? = m m m L H th gT L p p 2 2 2 Tm试算左边LmgTm2/2th(2 H/Lm) 右边 2.8012.2212.221.0012.22 2.8012.2212.221.0012.22 2.247.867.861.007.86 3.25 0.8 系数KW 1.114 1.114 1.019 KKWhmLm 0.81.1140.39812.22 0.81.1140.39812.22 0.81.0190.2567.86 5 1.84 1.75 1.61 hm/H平均爬高Rm设计爬高R 0.0330.5781.288 0.0330.5781.288 0.0210.3400.758 设计爬高R计算结果表 KW斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定 规范表A.1.13 不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（Rp/Rm） （2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的爬高值R1%， 平均爬高Rm计算结果表 (A.1.12-1) 系数KW计算成果表 风浪要素计算成果表 （1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.55时，平均爬高Rm按公式(A.1.12-1)计算： 0.0000036 1160 0 D(m) ()W(m/s)Hm(m) 116002412 116002412 116001612 3 0.7 0.7 0.4 eAy 0.01020.71.998 0.01020.71.998 0.00450.41.163 下，坝顶应高出静水位0.5m；在非常运用条件下，坝顶应不低于静水位。 取值 61.6坝顶高程为60.8结论：坝顶上游侧设0.8m高的防浪墙，墙顶高程为 60.60 61.29 61.65 项 目 坝顶高程计算成果表 61.6561.65 坝顶超高y(m) 1.998 1.998 1.163 坝顶高程(m) (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1 设计洪水位 坝顶超高y计算成果表 (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。但此时在正常运用条件 加正常运用条件的坝顶