楼板计算书.doc

楼板计算书日期： 5/31/2014时间：10:27:30:48 am一、基本资料：1、房间编号： 3 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 1.70+ 3.00(板自重)= 4.70 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kn/m2 计算跨度lx = 3000 mm；计算跨度ly = 7200 mm 板厚h = 120 mm； 砼强度等级：c20；钢筋强度等级：hpb235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： mx =(0.06633+0.01157/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02 = 4.35knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加的弯矩： mxa =(0.10777+0.01200/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 1.39knm mx= 4.35 + 1.39 = 5.74knm asx= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% my =(0.01157+0.06633/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02= 1.57knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加的弯矩： mya =(0.01200+0.10777/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 0.42knm my= 1.57 + 0.42 = 2.00knm asy= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% mx =0.12173*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 9.25knm asx= 463.97mm2，实配 8100 (as 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.419% my =0.07757*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 5.89knm asy= 289.81mm2，实配 8150 (as 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度验算： mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： es 210000.n/mm2 ec 25413.n/mm2 ftk 1.54n/mm2 fy 210.n/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq */(0.87* 93.*) =*n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te */ 60000.=* 1.1 - 0.65* 1.54/(*) = 1.100 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 e： e es / ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 as / b / ho */1000/ 93.=* 、钢筋混凝土受弯构件的 bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: bs=es*as*ho2/1.15+0.2+6*e*/(1+ 3.5f) bs 210000.* 93.2/1.15*1.100+0.2+6*8.264*/(1+3.5*0.00)=*knm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 b，可按下列公式计算： b bs / （混凝土规范式 7.2.2） b*/2 = *knm2(5)、挠度 f * qq * l 4 / b f 0.00517* 5.7* 3.004/*= 3.954mm f / l 3.954/3000.= 1/ 759.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、x方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.52*106/(0.87* 101.* 335.) = 119.592n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 119.59) = 0.262max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.262*119.592/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.037mm，满足规范要求！ 、y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.27*106/(0.87* 93.* 335.) = 46.991n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 46.99) = -1.033当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 46.991/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.011mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.98*106/(0.87* 101.* 335.) = 135.142n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 135.14) = 0.358max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.358*135.142/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.057mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 6.24*106/(0.87* 101.* 503.) = 141.385n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 141.39) = 0.391max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.391*141.385/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.065mm，满足规范要求！楼板计算书日期： 5/31/2014时间：10:28:53:66 am一、基本资料：1、房间编号： 2 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 1.70+ 3.00(板自重)= 4.70 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kn/m2 计算跨度lx = 6000 mm；计算跨度ly = 3000 mm 板厚h = 120 mm； 砼强度等级：c20；钢筋强度等级：hpb235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： mx =(0.00890+0.04090/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02 = 1.08knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加的弯矩： mxa =(0.01740+0.09650/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 0.46knm mx= 1.08 + 0.46 = 1.54knm asx= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% my =(0.04090+0.00890/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02= 2.70knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加的弯矩： mya =(0.09650+0.01740/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 1.26knm my= 2.70 + 1.26 = 3.96knm asy= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% mx =0.05690*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 4.32knm asx= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279% my =0.08360*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 6.35knm asy= 313.17mm2，实配 8150 (as 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度验算： mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mq =(0.04090+0.00890/5)*(1.0* 4.70+0.5* 2.00 )* 3.02 = 2.19knm es 210000.n/mm2 ec 25413.n/mm2 ftk 1.54n/mm2 fy 210.n/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.19/(0.87* 101.* 335.) = 74.357n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.=0.00559 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00559* 74.36) = -1.313 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 e： e es / ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 as / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332 、钢筋混凝土受弯构件的 bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: bs=es*as*ho2/1.15+0.2+6*e*/(1+ 3.5f) bs 210000.* 335.* 101.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00332/(1+3.5*0.00)= 1207.50knm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 b，可按下列公式计算： b bs / （混凝土规范式 7.2.2） b 1207.50/2 = 603.750knm2(5)、挠度 f * qq * l 4 / b f 0.00258* 5.7* 3.004/ 603.750= 1.973mm f / l 1.973/3000.= 1/ 1521.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、x方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.88*106/(0.87* 93.* 335.) = 32.317n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 32.32) = -2.001当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 32.317/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！ 、y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.19*106/(0.87* 101.* 335.) = 74.357n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 74.36) = -0.248当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 74.357/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.017mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.29*106/(0.87* 101.* 335.) = 145.648n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 145.65) = 0.412max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.412*145.648/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.070mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.92*106/(0.87* 101.* 335.) = 99.131n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 99.13) = 0.089当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 99.131/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.29*106/(0.87* 101.* 335.) = 145.648n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 145.65) = 0.412max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.412*145.648/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.070mm，满足规范要求！楼板计算书日期： 5/31/2014时间：10:29:46:25 am一、基本资料：1、房间编号： 5 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 1.70+ 3.00(板自重)= 4.70 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kn/m2 计算跨度lx = 3000 mm；计算跨度ly = 7200 mm 板厚h = 120 mm； 砼强度等级：c20；钢筋强度等级：hpb235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： mx =(0.04227+0.00803/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02 = 2.78knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加的弯矩： mxa =(0.10777+0.01200/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 1.39knm mx= 2.78 + 1.39 = 4.17knm asx= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% my =(0.00803+0.04227/5)*(1.20* 4.70+1.40* 1.00)* 3.02= 1.04knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加的弯矩： mya =(0.01200+0.10777/5)*(1.4* 1.00)* 3.02 = 0.42knm my= 1.04 + 0.42 = 1.47knm asy= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.236% ， 0.279% mx =0.08333*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 6.33knm asx= 311.91mm2，实配 8100 (as 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.419% my =0.05587*(1.20* 4.70+1.40* 2.00)* 3.02 = 4.24knm asy= 283.19mm2，实配 8150 (as 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度验算： mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： es 210000.n/mm2 ec 25413.n/mm2 ftk 1.54n/mm2 fy 210.n/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq */(0.87* 93.*) =*n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te */ 60000.=* 1.1 - 0.65* 1.54/(*) = 1.100 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 e： e es / ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 as / b / ho */1000/ 93.=* 、钢筋混凝土受弯构件的 bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: bs=es*as*ho2/1.15+0.2+6*e*/(1+ 3.5f) bs 210000.* 93.2/1.15*1.100+0.2+6*8.264*/(1+3.5*0.00)=*knm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 b，可按下列公式计算： b bs / （混凝土规范式 7.2.2） b*/2 = *knm2(5)、挠度 f * qq * l 4 / b f 0.00260* 5.7* 3.004/*= 1.988mm f / l 1.988/3000.= 1/ 1509.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、x方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.25*106/(0.87* 101.* 335.) = 76.441n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 76.44) = -0.211当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 76.441/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！ 、y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.85*106/(0.87* 93.* 335.) = 31.189n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 31.19) = -2.113当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 31.189/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.007mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.27*106/(0.87* 101.* 503.) = 96.785n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 96.79) = 0.065当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 96.785/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.87*106/(0.87* 101.* 335.) = 97.337n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 97.34) = 0.070当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 97.337/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq mq / (0.87 * ho * as) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.27*106/(0.87* 101.* 335.) = 145.178n/mm2 矩形截面，ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te as / ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 145.18) = 0.410max cr*sq/es*(1.9c+0.08*deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.410*145.178/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.070mm，满足规范要求！框架柱倾覆弯矩及0.2vo调整