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绞龙式 和面 设计 新版本 全套 cad 图纸

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附表 2： 长城学院本科毕业设计（论文）中期检查表 系： 工程技术系 专业： 机制 检查日期： 2015/4/7 学生姓名 李旭 论文题目 绞龙式和面机的设计 任务书 已完成（ ），进行中（ ） 参考文献 10 篇：其中外文文献 0 篇 外文翻译 已完成（ ），进行中（ ）；完成字数约： 1948 字（翻译成的汉字字数） 开题报告 已完成（ ），进行中（ ）；完成字数约： 1721 字 正文 已完成（ ），进行中（ ）；完成比比例： 60 % 已完成的 任务 目前已完成开题报告，任务书，外文翻译的撰写 ，通过对相关文献资料的收集整理 ，完成了部分设计说明书的撰写。 待完成的 任务 设计说明书的后续工作完成，在导师的指导下修改完善，根据说明书画出图纸。 存在的 问题 计算过程不够详细，对该设计的细节处理比较模糊。 采取的 办法 多查阅相关资料，多请教其他同学和老师，认真把握一些材料的取舍，仔细修改完成的部分和一些细节错误 。 指导教师 意见 部分计算内容需要详细。 指导教师签名： 注：按表中的要求填写，选项打钩（ ）； 附表 3 毕业论文（设计）教师指导记录表 毕业论文（设计）题目 绞龙式和面机的设计 学生姓名 李旭 系（部） 工程技术系 学生学号 05211503 专业班级 机制五班 指导教师姓名 洪海 职称 高工 主要指导内容：确定毕业设计题目，布置任务，准备 开题报告。 指导时间： 2015 年 1 月 3 日 主要指导内容： 修改并完成开题报告，查阅文献，准备开始设计。 指导时间： 2015 年 1 月 7 日 主要指导内容： 撰写毕业设计说明书和 手工 绘制图纸，完成毕业设计初稿 指导时间： 2015 年 3 月 15 日 主要指导内容： 修改毕业设计初稿，由指导教师评 阅后定稿 指导时间： 2015 年 4 月 15 日 注：此表由指导教师按毕业论文（设计）的主要工作阶段填写主要指导内容。 系主任签字（盖 章） 中国地质大学长城学院毕业设计（论文）任务书 学生姓名 李旭 学号 05211503 班 级 11 级机制 5 班 指导教师 洪海 职称 高级工程师 单 位 保定技师学院 毕业设计（论文）题目 和面机设计 毕业设计（论文）主要内容和要求： 1. 设计根据课题要求确定和面机种类用途及生产能力来确定和面机主要部件（例如桨叶、容器、电机、冲动部分）结构形式和尺寸参数运动参数（例如桨叶转数）及动力转数（电动机功率）； 2. 方案设计根据和面机主要部件的形式性质及运动参数，拟定整机的机械传动系统图。计算并 确定各级传动比； 3. 结构设计根据机构方案图，在正规图纸上拟定传动构件与执行构件的位置，然后依次进行执行构件及传动系统设计机体，操纵机构设计，密封及润滑的结构设计。 毕业设计（论文）主要参考资料： 1 聂毓琴，孟广伟主编 机械工业出版社 2 成大先主编 第四版第五卷 2004 3 吴宗泽主编 北京 2003 4 张黎骅，郑严主编 北京 2008 毕业设计（ 论文）应完成的主要工作： 1、总体装配图一张，零件各加工过程零件图各一张，但不能少于 3 张 0 号图。 2、完成不少于 6000 字的设计说明书一份（必要的计算）。 毕业设计（论文）进度安排： 序号 毕业设计（论文）各阶段内容 时间安排 备注 1 向指导教师汇报开发设计进展、文献 阅读情况 1 月 7 日 24 日 2 开始编写毕业设计（论文）工作计划，进入毕业设计（论文）的撰写阶段。 1 月 25 日 12 日 3 完成毕业设计（论文）初稿，并定期 向指导教师汇报进度 3 月 13 日 4 月 2 日 4 听取指导老师意见，对论文进行整改。 4 月 3 日 4 月 29 日 5 指导老师评阅以及定稿。 4 月 30 日 5 月 7 6 准备答辩 5 月 8 日 5 月 24 日 课题信息： 课题性质： 设计 论文 课题来源： 教学 科研 生产 其它 发出任务书日期： 指导教师签名： 年 月 日 教研室意见： 教研室主任签名： 年 月 日 学生签名 ： 李旭 中国地质大学长城学院 本 科 毕 业 设 计 题目 绞龙式 和面机的设计 系 别 专 业 学生姓名 学 号 指导教师 职 称 2015 年 4 月 3 日 摘 要 和面机实际上是一个混合器，它的作用是调制面团，这将所 有原始配件，以水，调制混合成符合质量要求的，并适合于加工成型的面团，面包，饼干，蛋糕和主要用于发酵面团调制，食品，夹饼的食品和淀粉面筋生产的粉末。传统的表面的机器上安装了几件叶片的轴，根据主轴的安装形式，可分为垂直和水平的拉伸动作，垂直和面机面团强，适于调制面团弱韧性，拉伸功能水平面团的机器。适用于酥面团调制。水平表面机器主要是指混合容器轴线和旋转搅拌器轴处于水平位置，其特点是，具有结构简单，制造成本低，便于清洗和排出材料的优点，因此在食品加工，如面包，饼干，蛋糕和一些食品工业已被广泛用于面食。在我们的国家 和面机产品，它的工作方式多为间歇性，这项工作，机器人工喂养，每个工作周期，手动控制电机的启动和停止，频繁启动电机。这种表面机，在操作人员的劳动强度的工作，需要手动操作和表面的机器，材料，辅助材料的水，以控制，稳定性差的权量，且表面也难以控制一致性的程度，这些都影响了面团的性能稳定性，稳定性会影响最终产品，将影响整个生产线的工作效率。 关键字 ： 绞龙； 多功能； 和面机 nd is a is of to is of is a of in a to of be is of to of in a of so in as in In it to to in of of of to of is to of of We of is of a is of of to of 目 录 1 绪论 . 1 面机概述 . 1 面机设计选择 . 2 2 运动参数、动力参数的设计 . 3 动系统中传动链的设计及各传动比的分配设计 . 3 拌浆转速 . 3 动机的主要技术参数选择 . 3 算各轴的转速 . 4 算各轴的功率 . 4 算各轴的转矩 . 4 3 结构设计 . 5 带传动设计 . 5 算功率 . 5 选型 . 5 轮设计 . 5 算带速 V . 6 V 带基准长度 中心距 . 6 包角的计算 . 6 带根数 Z . 7 轮结构设计 . 7 轮蜗杆传动结构设计 . 8 择材料 . 8 择蜗杆头数 1z ,并估计传动效率 . 8 定使用系 . 9 算转速系数 . 9 定弹性系数 . 9 算寿命系数 . 9 定接触疲劳极限和接触疲劳最小安全系数 . 9 算中心距 a . 9 杆的各轴段的直径和长度确定 . 12 柱蜗杆传动的精度设计 . 12 轮轴的尺寸的确定 . 12 轴的结构尺寸计算 . 12 . 13 要传动轴受力分析，画出其弯矩图，并且进行相关的校核计算 . 13 杆轴受力分析及校核计算 . 13 轮轴受力分析及校核计算 . 14 轮轴疲劳强度的校核 . 15 轮齿根弯曲疲劳强度的校核 . 16 杆刚度的校核 . 17 关的其他计算 . 17 要传动轴承受力分析，强度及轴的寿命演算 . 18 承受力分析及寿命计算 . 18 叶容器及机体的总体结构设计 . 20 4 总结 . 21 参考文献 . 22 致 谢 . 23 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 1 1 绪论 面机概述 在食品加工中，和面机的作用是调制粘度极高的浆体或者塑性固体，其中主要包括水面团、酥性面团等 。 面机调制基本过程 搅拌桨扮演着一个很重要的角色， 它绝对了和面机调制面团的基本过程 。 将需要的所有原料加入搅拌器中，然后启动机器使这些原料在搅拌桨的搅拌下充分结合。这些原材料首先会形成一些不规则的小颗粒，然后这些小颗粒再结合形成块状物，再经过搅拌桨的搅拌 ，这些块状物结合成了最终需要的具有韧性、延展性的理想面团 。 面机分类 和面机分为卧式和面机和立式和面机，也可按轴分为单轴和面机和多轴和面机，间歇式和面机和连续式和面机 。 1） 卧式和面机 卧式和面机 的搅拌器回转轴线与搅拌容器轴线处于水平位置 。 它的优点是造价低、结构简单，卸料、 清洗 、维修方便。缺点就是占地面积比较大。 2） 立式和面机 立式和面机的搅拌容器轴线沿垂直方向布置，搅拌器垂直或倾斜安装。其结构简单，造价也不高。但就是占空间较大，卸料、清洗困难，这会使其完成一次工作的时间变长。 面机主要零部件 和面机主要由搅拌搅拌桨 、搅拌容器、传动装置、机架、容器翻转机构等 组成 。 1) 搅拌桨是 和面机 中 最重要的部件。按 照它的 搅拌轴数目分，有单轴式和双轴式两种。 单轴式和面机是我国面食加工中使用广泛的机型。它结构简单，易操作而且维修方便。但是其只有一个搅拌桨，这导致了它生产效率低。并且一个搅拌桨使得其对面团的拉伸作用小，所以容易如果投料不当容易出现抱轴现象，因此单轴式和面机适用于调制酥性面团。 双轴式和面机 顾名思义它有两个相互独立且转速可调整的搅拌桨， 这相当于两台单轴式和面机同时工作。其不足之处就 是造价高，起面较难。 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 2 2) 搅拌容器 图 1 所示是卧式和面机的搅拌器（也称搅拌槽）的典型结构，它大多是由不锈钢焊接而成的。 图 1：搅拌槽 进行和面时，温度的高低决定了面团质量的好与坏，当然不同性质的面团又需要不同的温度。通常都是通过加强容器与搅拌轴之间的密封度来防止物料或者润滑油在工作中从轴承处泄露污染食品。 新型卧式和面机采用空气端面密封装置，密封效果很好。 3) 机架 由于和面机工作阻力大，工作时产生的振动和噪声都比较小，所以一般的和面机都不用固定的基础的。通常都是整体铸造其机架。 4) 传动装置 电动机、减速器和联轴器等组成了和面机的传动装置，有的用皮带传动。 和面机的转速低，这级需要安装减速器，而对于和面机来说，采用蜗轮蜗杆减速器或行星减速器最好不过 。 面机设计选择 我 设计的和面机 为卧式和面机，其 生产能力为：调和面粉重量 25， 搅拌型式采用桨叶式，转速在 40 50围内，制作 的是 酥性面团。 考虑到 食品 安全，搅拌容器采用不锈钢材料 。因为和面机的主轴回转速低，所以需要较大的减速比，本次设计中采用的是带轮及蜗轮蜗杆减速传动。 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 3 下图是结构简图， 4 是搅拌容器，电动 1 通过三角带 2 带动蜗轮蜗杆 5 使搅拌桨 3 转动。 图 2：和面机结构简图 2 运动参数、动力参数的设计 动系统中传动链的设计及各传动比的分配设计 拌浆转速 47r/ 电动机的主要技术参数选择 型号 定功率 P=机同步转速 1500r/极电机。 满载转速 V=1430 1 最 大 转 矩额 定 转 矩 T=M 重量 M=34 形尺寸 380 282.5 245心高 H=100装尺寸 160140国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 4 轴伸尺寸重量 2856果 1n =1430r/n =953 r/n =47 r/算各轴的转速 1n =1430r/n =1430/953 r/n =2 =953/20 47 r/算各轴的功率 查机械零件设计手册，效率取 电 机 = 头蜗杆 蜗 杆 =动轴承 球 轴 承 =弹性联轴器 联 轴 器 = 电机的额定功率 =机的输出的有效功率 1p = 2 . 2 0 . 8 5 1 . 8 7p k w 电 机 电 机 第二根轴功率 1 . 8 7 0 . 9 6 0 . 9 9 1 . 7 9 5p k w 1 V 带 球 轴 承 第三根轴功率 p 2 蜗 杆 球 轴 承 联 轴 器=1 . 7 9 5 0 . 8 0 . 9 9 0 . 9 9 1 . 4 结果 =p 算各 轴的转矩 电动机的输出转矩 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 5 6 11 9 . 5 5 1 0 pT n 电69 . 5 5 1 0 1 . 8 7 / 1 4 3 0 1 2 4 8 8 . 5 N m m 第二根轴转矩 21 i 带 带 球 轴 承1 2 4 8 8 . 5 1 . 5 0 . 9 6 0 . 9 9 1 7 9 8 3 . 4 N m m 第三根轴转矩 32T T i 蜗 杆 蜗 杆 球 轴 承 联 轴 器1 7 9 8 3 . 4 2 0 0 . 8 0 . 9 9 0 . 9 9 3 1 6 5 8 3 N m m 结果 1TN 2TN 3T316583 N 3 结构设计 带传动设计 算功率 天工作小时为 1016h,载荷变动很小，查表得 ，故 1 . 1 2 . 2 2 . 4 2 k w 电 机 选型 根据 1 1 4 3 0 / m ,选 A 型。 轮设计 大，小带轮基准直径 1d ， 2d 由表得 1 m 5d ,现取 1 80d ， 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 6 1212( 1 ) 1 4 3 0 / 9 5 3 8 0 ( 1 0 . 0 2 ) 1 1 7 . 6 4nd d m 取 2 118d 算带速 V 验算带速 V 11 3 . 1 4 8 0 1 4 3 0 5 . 9 9 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0m s 带速在 525 /适。 V 带基准长度 中心距 初步选取中心距 0 1 21 . 5 ( ) 1 . 5 ( 8 0 1 1 7 ) 2 9 7a d d m m 取 0a 300，符合 1 2 0 1 20 . 7 ( ) 2 ( )d d a d d 带长 2210 0 1 20()2 ( )24a d 2( 1 1 8 8 0 )2 3 0 0 ( 8 0 1 1 8 )2 4 3 0 0 查表，对 A 型带选用 1000dL ，计算实际中心距 00 2 1 0 0 0 9 1 2 . 2 23 0 0 3 4 42 包角的计算 验算 小带轮包角 1 211 1 8 0 5 7 . 3 1 1 8 8 01 8 0 5 7 . 3 1 7 3 . 6 7 1 2 0344 ，合适。 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 7 带根数 Z 1 1 4 3 0 / m ， 1 80d ，查表得： 0 211 )di d ，查表得0 0 8P 由 1 ，查表得 ，查表得 。 00() P K K 2 . 4 2 2 . 9 8 9 8( 0 . 8 0 0 . 1 2 8 ) 0 . 9 8 0 . 9 8 取 3 根。 算作用在带轮轴上的压力 20 500 2 . 5( 1 )q K 25 0 0 2 . 4 2 2 . 5 ( 1 ) 0 . 1 5 . 9 9 3 5 . 9 9 0 . 9 8 作用在轴上的压力 102 s i n 6 4 7 . 1 6 12Q F N 1 7 3 . 6 72 3 1 0 8 . 0 2 5 s i n 2 轮结构设计 小带轮几何尺寸计算： 由 电动机可知：轴身直径 D=28 长度 56L ( 1 . 5 2 ) ( 1 . 5 2 ) 2 8 ( 4 2 5 6 )L D m m ， 取 56 由表查得： m ah m m ， m m m 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 8 12147 P ， f ， 0 34 ( 1 ) 2 4 8B Z e f m m 11 2 8 6d h m m 大带轮几何尺寸计算： 38D ( 1 . 5 2 ) ( 1 . 5 2 ) 3 8 ( 5 7 7 6 )L D m m 取 76 由表查得： m ah m m m m m ， 15e ， f ， 0 34 ( 1 ) 2 5 0B Z e f m m ，22 2 2 2 4d h m m 。 轮蜗杆传动结构设计 择材料 蜗杆采用 45 钢，表面硬度 45上。蜗轮材料采用 10 1 P ，砂型铸造。 择蜗杆头数 1z ,并估计传动效率 选 2 3 /sV m s ，查表取大值， 当量摩擦系数 ，当量摩擦角 初选 1 / 13r （ 1 2Z ）， 1 算蜗轮转矩 2T 6 22 1 1 129 . 5 5 1 0 i 6 1 . 7 9 59 . 5 5 1 0 2 0 0 . 8 8953 316583 N m m 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 9 定使用系 数 查表知使用系数 算转速系数 112 88953( 1 ) ( 1 ) 0 . 7 8 58 2 0 8n 定弹性系数 查表知弹性系数 12147 P 算寿命系数 66 2 5 0 0 0 2 5 0 0 0 1 . 1 3 1 . 612000 定接触系数 Z 接触系数由图查得 定接触疲劳极限和接触疲劳最小安 全系数 接触疲劳极限查表得 65 接触疲劳最小安全系数 算中心距 a m i !( ! ( ) !E P h H i S r n r 23 1 4 7 2 . 8 5 1 . 31 . 1 3 1 6 5 8 3 ( ) 10 . 7 8 5 1 . 1 3 2 . 6 5 取 125a 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 10 定各类参数 传动比 1220ni n蜗 杆 齿数比2120 蜗轮齿数2 40Z 齿形角1 20x 模数125m m m变位系数 法向模数 c o 5 c o s 1 1 蜗杆直径系数11 2 10t a n t a n 1 1 . 3 1m 蜗杆轴向齿距11 5 1 5 . 7 蜗杆导程1 1 1 1 Z Z m1 0 3 1 蜗杆导程角111a r c t a n ( ) 1 1 . 3 1 蜗杆节圆柱导程角 11 a r c t a n ( ) 1 2 . 52齿顶高系数 * 1 顶隙系数 * 蜗杆分度圆直径 1 50d m q m m 蜗杆节圆直径 1 ( 2 ) 4 5d m q x m m 蜗杆顶圆直径 *1 1 12 6 0d m h m m 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 11 蜗杆齿根圆直径 *1 1 12 ( ) 3 8d h C m m m 蜗杆齿顶高 *115m h m m 蜗杆齿根高 *11( ) 6m h C m m 蜗杆全齿高 *1 ( 2 ) 1 1ah m h C m m 蜗杆齿宽 12(1 2 . 5 0 . 1 ) 1 0 3b Z m m m 蜗杆模数 6m 时增加 20蜗轮分度圆直径 22200d m Z m m 蜗轮节圆直径 22 200d d m m 蜗轮喉圆直径 *2 2 2( 2 2 ) 2 0 5m Z h x m m 蜗轮根圆直径 *2 2 22 ( ) 2 1 8 3d h C m m x m m 蜗轮齿顶 圆直径 22 ( 1 1 . 5 ) 2 1 2d m m m 蜗轮喉圆半径 210 . 5 2 0d C 蜗轮齿宽 210 . 7 4 2ab d m m 蜗轮齿宽角1 212 s i n 1 1 4 . 3 顶隙 0 C m m m 蜗轮齿顶高 *22( ) 7 . 5m h x m m 蜗轮齿根高 *22( ) 3 . 5m C h x m m 蜗轮中径 22 1 9 7 . 5mh d m x m m 蜗轮轴向齿厚 1 0 m m m 蜗轮法向齿厚 1 1 1c o s 0 . 5 c o s 7 . 7 m m m 蜗杆轮齿法向测量齿高 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 12 2*1 11111s i 5 t a n ( 0 . 5 s i n )na n a m h 杆的各轴段的直径和长度确定 详细尺寸见零件图 柱蜗杆传动的精度设计 确定精度等级： 对于低速，中载的通常先根据其圆周速度确定第公差组的精度等级。 232 0 . 4 9 /1 0 0 0 6 0m s 121 2 . 4 9 /1 0 0 0 6 0m s 参照表选定蜗轮第 公差数组为 9。 蜗杆第 公差组为 7。第 公差组比第 公差组低一级， 选蜗轮第 公差组为 10，蜗杆第 公差组为 过与第 公差组同级，蜗轮第 公差组为 9，蜗杆第 公差组为 9，蜗杆第 公差为 0B/T 10089杆精度为 8B/T 10089 检验项目选择： 蜗杆、蜗轮及其传动的公差组合检验项目： 蜗杆轴的向齿距极限偏差 0 4 蜗杆轴的向齿距累积偏差 0 4蜗杆齿槽径向跳动公差 蜗杆齿形公差1 蜗轮齿距极限偏差 0 0 蜗轮齿形公差2 0 6 轮轴的尺寸的确定 蜗轮孔直径 45d ，由检验公式确定轴颈 ， ( 2 4 )d d c ，具体尺寸见零件图。 轴的结构尺寸计算 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 13 轴和轴类零件的材料选择及尺寸确定 主轴选用 45 钢，具体尺寸见零件图。 轴承型号的选择： 左端轴承选用 6008 型身沟球轴承，右端轴承均选用 6009 型深沟球轴承。 轴承的润滑： 轴承的润滑采用脂润滑 密封件的选择： 轴承的密封采用接触式的毡圈密封。选用毡圈 40 Q 4606主要尺寸如下： 1 7b b=12 B=12 15 联轴器的选择： 由于蜗轮轴转矩3 3 1 6 M,故选择金属弹簧元件挠性联轴器，型号为 要传动轴受力分析，画出其弯矩图，并且进行相关的校核计算 杆轴受力分析及校核计算 蜗杆轴的弯矩图： 图 3：蜗杆轴的弯矩图 31122t a n t a d 2 3 1 6 5 8 3 t a n 2 0 1 1 5 2 . 3200 N 17 2 . 5 2 2 5 . 5345 6 4 7 . 2 7 2 . 5 1 1 5 2 . 3 2 2 5 . 5 6 1 7 . 2345 N 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 14 1V A Q r V F R 6 4 7 . 2 1 1 5 2 . 3 6 1 7 . 2 1 1 8 2 . 3N N N N 1V A Q r V F R 6 4 7 . 2 1 1 5 2 . 3 6 1 7 . 2 1 1 8 2 . 3N N N N 2112 2 1 7 9 8 3 . 4 71950 1 ( 7 2 . 5 1 5 3 ) 7 1 9 2 2 5 . 5 4703 4 5 3 4 5 1 7 1 9 4 7 0 2 4 9H A t H R N 7 2 . 5 8 5 7 1 7V C V N m m 8 5 7 1 7 5 3 5 . 1 1 5 3 1 6 7 5 8 m m 7 2 . 5 1 8 0 5 2 . 5H E H N m m 2 2 5 . 5 5 6 1 5 0H F H N m m 合成弯矩： 2 2E V E H M 228 5 7 1 7 1 8 0 5 3 8 7 5 9 8 N m m 2 2F V F H M 221 6 7 5 8 5 6 1 5 0 5 8 5 9 7 N m m 轮轴受力分析及校核计算 蜗轮轴弯矩图 图 4：蜗轮轴弯矩图 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 15 2 5 7 . 5 192345 2 1 1 5 2 1 9 2 9 6 0V C r V R N 9 6 0 5 7 . 5 5 5 2 0 0 m m 1 5 7 . 5 7 1 9 5 7 . 5 120345 2 7 1 9 1 2 0 5 9 9H C a H R N 5 7 . 5 5 9 9 5 7 . 5 3 4 4 5 2 H N m m 22H V H H M 225 5 2 0 0 3 4 4 5 2 6 5 0 6 9 .N m m 轮轴疲劳强度的校核 主要校核蜗轮轴截面处， 假设该轴的转矩按脉动循环规律变化。 抗弯截面模量可查新编机械设计 手册 7615 31 32()3 2 2d b t d tZ d 324 5 1 4 5 . 5 ( 4 5 5 . 5 )3 2 2 4 5 38 9 4 2 1 3 3 4 7 6 0 7 抗扭截面模量：7615 31 32()1 6 2P d b t d tZ d 334 5 1 4 5 . 5 ( 4 5 5 . 5 )1 6 2 4 5 316557 弯曲应力幅： 65069 8 . 57611 P 合 弯曲平均应力： 0 扭转应力幅： 316583 9 . 62 2 1 6 5 5 7 扭转平均应力： 因为所选轴的相关数据为： 轴 45 钢正火 ， 2 0 0 , 6 0 0 , S M P a 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 16 112 4 0 , 1 4 0P a M P a故而，可查表 15 34 得到键槽引起的应力集中系数： 1 . 7 6 , 1 . 5 4 查表 15 40 表面质量系数 查表 15 38 绝对尺寸影响系数： 0 . 8 4 , 0 . 7 8 扭剪强度极限 0 . 6 , 0 . 6 6 0 0 3 6 0b b 寿命系数： 1（无限寿命） 11 2401 . 7 6 2 4 08 . 5 00 . 8 4 0 . 9 5 6 0 0 11 1401 . 5 4 1 4 09 . 6 60 . 7 8 0 . 9 5 3 6 0 22 221 2 1 2 查表 15 30 可取： 1 . 4 7 . 5 6 轮齿根弯曲疲劳强度的校核 蜗杆圆周速度 ： 1 1 2 / ( 6 0 1 0 0 0 )V d n 5 0 9 5 3 / 6 0 0 0 对滑动速度： 1 2 . 4 9 2 . 5 4 /c o s c o s 1 1 . 3 1s VV m s 当量摩擦系数，由表查得： ， 许用接触应力： 中国地质大学长城学院 2015 届毕业设计 17 li m HH n 2650 . 7 8 5 1 . 1 3 1 . 2 最大接触应力： 23 P a 31 . 1 3 1 6 5 8 31 4 7 2 . 8 5 125 1 7 6 . 9 1 9 5 . 8 9 齿根弯曲疲劳极限，由表查得 m 15 弯曲疲劳最小安全系数取： 许用弯曲疲劳应力： l i ml i 8 21 . 4 齿轮最大弯曲应力： 2222 d 2 1 1 6 5 8 35 4 0 2 0 0 1 7 8 2 合格。 杆刚度的校核 轴惯性矩 4 4 41 / 6 4 5 0 / 6 4 3 0 6 7 9 5 . 9I d m m 蜗杆挠度： 2232 t a n t a n ( ) / 4 8t t vF l d r P E I 22 33 32 3 1 6 5 8 3 t a n 2 0 t a n ( 1 1 . 3 1 1 . 6 7 ) 2002 0 0 4 8 2 0 6 1 0 3 0 6 7 9 5 9 蜗 中国地质大学长城学院 本科毕业设计外文资料翻译 系 别： 专 业： 姓 名： 学 号： 2015年 3 月 5 日 a as a of is a in on to be in of in no of to of is to of of a of a to of to on of to a on in of In of be of to of as as it is of a of of or to is of on if of to is a of on of to of It is in to no is as as to be of on to of a be of a to it be - to - be is of it is to In to to of - to is If or of to or on of in is of of a - to - is to it to or to of of a of in a it is on to to of to of a in is or a of be a be is to of be or or or So s is to as as he at a if it is to is a is a of in or He of of of of to be he to to to of in of to or in of it or to a or is by or to or is a it to to of a of is to .2 5 of 400of in of of to be is to to of of as in of it is to In - of to on so in to be on of of be of as a or a or or of To to a to to of to in to a in on it to it be or be so by In be is to of to be is to A is to be in an of of In be to of of up 0% of is of 中文翻译 食品 机械加工 工艺 机械加工是所有制造过程中最普遍使用的而且是最重要的方法。机械加工过程是一个产生形状的过程，在这过程中，驱动装置使工件上的一些材料以切屑的形式被去除。尽管在某些场合，工件无承受情况 下，使用移动式装备来实现加工，但大多数的机械加工是通过既支承工件又支承刀具的装备来完成。 机械加工过程中具备两方面。小批生产低费用。对于铸造、锻造和压力加工，每一个要生产的具体工件形状，即使是一个零件，几乎都要花费高额的加工费用。靠焊接来产生的结构形状，在很大程度上取决于有效的原材料的形式。一般来说，通过利用贵重设备而又无需特种加工条件下，几乎可以以任何种类原材料开始，借助机械加工把原材料加工成任意所需要的结构形状，只要外部尺寸足够大，那都是可能的。因此对于生产一个零件，甚至当零件结构及要生产的批量大小 上按原来都适于用铸造、锻造或者压力加工来生产的，但通常宁可选择机械加工。 严密的精度和良好的表面粗糙度，机械加工的第二方面用途是建立在高精度和可能的表面粗糙度基础上。许多零件，如果用别的其他方法来生产属于大批量生产的话，那么在机械加工中则是属于低公差且又能满足要求的小批量生产了。另一方面，许多零件靠比较粗糙的生产加工工艺制造其表面形状，而仅仅是在需要高精度的且选择过的表面才进行机械加工。例如内螺纹，除了机械加工之外，几乎没有别的加工方法能进行加工。又如已锻工件上的小孔加工，也是被锻后紧接着进行机械加工才 完成的。 基本的机械加工参数 切削中工件与刀具的基本关系是以以下四个要素来充分描述的：刀具的几何形状，切削速度，进给速度，和背吃刀量。 切削刀具必须用一种合适的材料来制造，它必须是强固、韧性好、坚硬而且耐磨的。刀具的几何形状 以刀尖平面和刀具角为特征 对于每一种切削工艺都必须是正确的。 切削速度是切削刃通过工件表面的速率，它是以每分钟英寸来表示。为了有效地加工，切削速度高低必须适应特定的工件 刀具配合。一般来说，工件材料越硬，速度越低。 进给速度是刀具切进工件的速度。若工件或刀具作旋转 运动，进给量是以每转转过的英寸数目来度量的。当刀具或工件作往复运动时，进给量是以每一行程走过的英寸数度量的。一般来说，在其他条件相同时，进给量与切削速度成反比。 背吃刀量 以英寸计 是刀具进入工件的距离。它等于旋削中的切屑宽度或者等于线性切削中的切屑的厚度。粗加工比起精加工，背吃刀量更大。 粗切削与精切削 工厂的切削加工有两种，分别称为“粗切削”和“精切削”。工件经“粗切削”后，十分接近所要求的形状和尺寸，但加工表面仍留有足够的金属余量，以供精加工，使工件表面粗糙、尺寸准确。一般地说，钢质棒料、 锻件、铸件等只经一次粗切削和一次精切削即可达到所要求的形状和尺寸。不过，有时工件的某些部位可能需要不止一次的粗切削。有些加工，如精度要求不高或需要切除的金属量较小，也可能只需一次精切削。粗切削因为要去除大部分的余料，切削力量肯定是相当大的，这就意味着，整个机器、刀具、工件或这三者都要能承受得了。机加工工人的目的是尽可能快地切除余料，而留下的加工表面又不能太粗糙，细长的工件不能抗弯，也不能损坏顶尖。精切削是使工件表面光滑、尺寸准确，因而是一种更精细的切削。精加工强调的是精度 使用非常锋利的刀具，切除的金属量 较少，测量时的精密度要求较高。无论是粗切削还是精切削，机加工工人都必须按给定的工作来调好机床，必须考虑工件的大小和形状，材料的种类，刀具的种类，以及行将切削的性质。然后开始把机床调到正确的转速和进刀量，调好刀具使其达到要求的切削深度。 自动夹具设计 用做装配设备的传统同步夹具把零件移动到夹具中心上，以确保零件从传送机上或从设备盘上取出后置于已定位置上。然而在某些应用场合、强制零件移动到中心线上时，可能引起零件或设备破坏。当零件易损坏而且小小振动可能导致报废时，或当其位置是由机床主轴或模具来具体时，再或者 当公差要求很精密时，那宁可让夹具去适应零件位置，而不是相反。为着这些工作任务，美国俄亥俄州 司已经开发了一般性功能数据的非同步西类柔顺性夹具。因为夹具作用力和同步化装置是各自独立的，该同步装置可以用精密的滑移装置来替换而不影响夹具作用力。夹具规格范围是从 寸行程， 5 英镑夹紧力到 6英寸行程、 400 英寸夹紧力。 现代生产的特征是批量变得越来越小而产品的各种规格变化最大。因此，生产的最后阶段，装配因生产计划、批量和产品设计的变更而显得特别脆弱。这种情形正迫使许多公司更多地致力 于广泛的合理化改革和前面提到过情况那样装配自动化。尽管柔性夹具的发展很快落后与柔性运输处理装置的发展，如落后于工业机器人的发展，但仍然试图指望增加夹具的柔顺性。事实上夹具的重要的装置 生产装置的专向投资就加强了使夹具更加柔性化在经济上的支持。 根据它们柔顺性，夹具可以分为：专用夹具、组合夹具、标准夹具、高柔性夹具。柔性夹具是以它们对不同工件的高适应性和以少更换低费用为特征的。 结构形式可变换的柔性夹具装有可变更结构排列的零件（例如针形颊板，多片式零件和片状颊板），标准工件的非专用夹持或夹紧元件（例 如：启动标准夹持夹具和带有可移动元件的夹具配套件），或者装有陶瓷或硬化了的中介物质（如：流动粒子床夹具和热夹具紧夹具）。为了生产，零件要在夹具中被紧固，需要产生夹紧作用，其有几个与夹具柔顺性无关的步骤： 根据被加工工件基础的部分和工作特点，确定工件在夹具中的所需的位置，接着必须选择若干稳定平面的组合，这些稳定平面就构成工件被固定在夹具中确定位置上的夹具上，均衡所有的力和力矩，而且保证接近工件工作特点。最后，必须计算、调整、组装可拆装的或标准夹具元件的所需位置，以便使工件牢牢地被夹紧在夹具中。依据这样的程 序，夹具的轮廓结构和装合的规划和记录过程可以进行自动化控制。 结构造型任务就是要产生若干稳定平面的组合，这样在这些平面上的各夹紧力将使工件和夹具稳定。按惯例，这个任务可用人 机对话即几乎完全自动化的方式来完成。一人 机对话即以自动化方式确定夹具结构造型的优点是可以有组织有规划进行夹具设计，减少所需的设计人员，缩短研究周期和能更好地配置工作条件。简言之，可成功地达到显著提高夹具生产效率和效益。 在充分准备了构造方案和一批材料情况下，在完成首次组装可以成功实现节约时间达60%。 因此夹具机构造型过程 的目的是产生合适的编程文件。 中国地质大学长