YZY400全液压静力压桩机的横向行走及回转机构设计【全套CAD图纸+毕业论文答辩资料】

下载文档送完整 纸， 14951605 或 1304139763 南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计 论 文 题目 液压静力压桩机的横向行走 及回转机构设计 学生姓名 江 文 学 号 0112020129 专 业 机械工程 及 自动化 班 级 410101 指导老师 郑 凤 琴 2005 年 6 月 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 目 录 1. 行走机构主要参数的拟定 05 2. 短船液压缸的设计计算 船液压缸的载荷力计算 摩擦阻力 惯性阻力 08 走风阻力 轨道坡度阻力 载荷力的确定 .压缸主要结构尺寸的设计计算 .定短船行走液压缸的型号 12 船 液压缸技术规格 13 船液压缸活塞杆稳定性校核 13 3. 短船机构的总体设计 16 走小车间距的设计计算 17 船尺寸的设 计 17 船上下层机构设计 17 船上下层连接轴的校核 18 4. 小车组件的设计计算 19 车车轮的计算与校核 20 轴的设计计算 21 定并 校核轴承 23 5. 轨道的设计计算 . 焊缝的强度计算 28 车构架的焊接校核 .座的焊接校核 29 7. 球头的强度校核 29 8. 短船液压 缸连接部分设计 . 球头螺栓强度校核 .京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 10. 总结与展望 . 32 11. 致谢 .2. 参考文献 .京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 摘 要 这 次毕业设计的课题是 液压静力压桩机的设计 ,我们是团队毕业设计 ,我完成静压桩机横向行走及回转机构设 计。我首先参考塔式起重机，根据行走机构的主要参数，确定液压缸的型号，然后确定整个桩机行走部分的所有尺寸并完成部件的选定，最后对尺寸、部件强度进行计算校核，包括液压缸活塞杆的稳定性、轴、轴承、球头、轨道、车轮、螺栓、销轴、焊缝的计算校核。 关键词： 压桩机 ; 液压缸 ; 计算 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 he of a of of of I s of I of , I to of s ; ; 京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 全液 压静 力 压桩 机是利用 中 压 油 产 生的强大 静压 力，平 稳 、安 静 地 将预 制 桩 快速 压 入地基的一 种 新型 桩 基 础 机械，已广泛用于我 国 沿海城市建 设 和 旧 城市改造的 桩 基 础 施工。全液 压静 力 压桩 机共有十二 个 部分 组 成，司机室、操作台、机身、 压桩 机 构 、起重机、 纵行机 构 、 横 行及回 转 机 构 、配重、 顶 升机 构 、 夹桩 机 构 、液 压 系 统 、 电气 系 统 、油箱系 统 。 桩机对单根预制桩施加的最大静压力不大于自身的总重量（包括 70%的配重块重量）。目前该类桩机自身的吨位一般为 80 随着夜压技术的发展，我国在 20世纪 70年代开始研制生产静压桩机。采用静压桩机将桩逐段压入土层中具有如下明显的优点： （ 1）在施工过程中无震动、无噪音、无污染，在城市居住密集区施工有明显的优越性。 （ 2）由于桩是通过静力压入图层，桩没有受到锤击所引起的拉伸应力的冲击，因此桩内的钢筋配置和混凝土的强度均可比锤击桩要小，这 样可节约桩的工程成本。经统计，与打击桩相比，静压桩可节约钢材 47%，水泥 12%。 （ 3）采用柴油锤打桩，桩周边土壤有一定程度的“液化”，因此，桩要经过一段时间“休息”后，才具有真实的承载力，静压桩在施工中不会对周边土壤产生较大的干扰，所压入桩的最终压力基本上体现了桩的实际承载力，因此施工完成后，根据压入过程的压力曲线可迅速计算出桩的实际承载力。 （ 4）基本上无断桩。 （ 5）可以直接用静压桩机对桩进行静载实验。 虽然静压桩有上述优点，但由于静压桩机要配有较多的配重，整个机器的拼装、运输及工作效率仍然比打击桩低，所以目前仍不如柴油锤打击桩与钻孔桩普及。但随着城市的发展，对噪音及泥浆污染进行越来越严格的限制，静压桩机必将越来越受到市场的重视。 我这次毕业设计的任务是完成短船行走机构与回转机构的设计和校核， 短船行走机构与回转机构由船体、行走梁、回转梁、挂轮机构、行走轮、液压缸、回转轴和滑块组成。回转梁两端与底盘结构铰接，中间由回转轴与行走梁相连，行走梁上装有行走轮，正好落在船体的轨道上，用焊接在船体上的挂轮机构挂在行走梁上，使整个船体组成一体。液压缸的一端与船体铰接，另一端与行走梁铰接。工作 时，顶升液压油缸 工 作，使长船落地，短船离地，然后短船液压缸工作使船体沿行走梁前后移动。顶升液压缸回程，长船离地，短船落地，短船液压缸伸缩使桩机通过回转梁与行走梁推动行走 小车 在船体的轨道上左右移动。上述动作反复交替进行，实现桩机的横向行走。桩机的回转动作是：长船接触地面 ,短船离地 , 两个短船液压缸各伸长 1/2 行程 , 然后短船接触地面 , 长船离地 , 此时让两个短南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 船液压缸一个伸出一个收缩 , 于是桩机通过回转轴使回转梁上的滑块在行走梁上作回转滑动。油缸行程走满，桩机可转动 10左右，随后顶升液压缸让长船落地，短船离 地，两个短船液压缸又恢复到 1/2 行程处，并将行走梁恢复到回转梁平行位置。重复上述动作，可使整机回转到任意角度。 1. 行走机构主要 参数 的拟定 接地比压 纵向行走最大行程 前进速度 .5 后退速度 .8 横 向行走最大行程 左移速度 右移速度 转角 静压桩机的吨位 设计计算 : 静压桩机 的机身总重量： 400M （吨） 从静压桩机额定压桩的安全考虑， 该桩机应设计吨位： M （吨） 2. 短船 液压缸的设计计算 短 船液压缸的载荷 力 计算 在露天工作的 静压 桩机 ,当沿着有一定坡度的轨道行走时 ,其总行走阻力包括： 摩擦 阻力 轨道 坡度阻力 行走 风阻力性阻力 摩擦阻力轮轴承中的摩擦阻力以及车轮轮缘与轨道之间南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 的滑动摩擦阻力。为了简化 讨论 ，假定静压打桩机的全部载荷都作用于一个车轮上，当车轮 沿着轨道滚动时，其受力情况如图 1 所示，沿铅垂方向有载荷重力 G 以及支反力 N ，当车轮在驱动力矩 T 的作用下开始转动，由于车轮轨道的微小变形，支反力 N 将偏离载荷 f 。 图 1 摩擦阻力由 车轮 的 平衡条件有： 1T = d 2T = T = 2 T = 1T + 2T = d + 2( (车轮轮缘与轨道侧面的摩擦引起的附加摩擦阻力，一般用增加附加阻力摩擦系数： )2(式中 T 驱动力矩 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 1T 轴径摩擦阻力矩 2T 变形引起的滚动阻力矩 G 静压桩机自重 附加 阻力系数 u 轴承摩擦系数，查机械设计手册 f 车轮滚动阻力 系数，查机械设计手册 D 小车车轮的直径 d 小车轴径 由 设计数据，确定各个系数值： G = 480 1000 4704000（ N ） = 10（ u = 圆锥 滚子轴承 f = 道为钢轨，平头，车轮为钢材料 D = 0.3 m d = m 车 缘 的柱面车轮，圆锥滚子轴承 将以上数据带入 ( 中计算： )2(= 10（ 2 183（ 惯性阻力 惯性 阻力主要指小车运动时起动惯性阻力，按下式计算： 0式中 V 小车运行速度 t 小车起动时间 由设计数据，确定各个数值： 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 V = 2.8 = t。 = ， 取 t。 = s) 将以上数据代入 (计算： 0(480 1000 240（ 行走风阻力 下式计算： (式中 C 风力系数 风压高度变化系数 q 计算风压 ,（） A 静压打桩机的迎风面积，（ 由设计数据，确定各个数值： C = 1.2 1.0 q = 150 A = 3 = 45 将以上数据代入 (计算： = 150 4 = 轨道坡度阻力 当 静压打桩机沿 着 具有一定坡度的轨道行驶时，由于静压打桩机自重 ， 沿轨道坡度的分力引起的运动阻力 图 2） 由下式确定： 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 GG s i n 2 坡度阻力 算图 = 式中 轨道倾斜角 ，取 5 = = 5891 0 0 04 8 0 S = 410 （ 载荷力的确定 静压 桩机 行走时，由于 两 个油缸提供动力，考虑到 两 支液压缸提供的动力不一定和理论设计时认为的是一组平行力，且大小相等，故 取 单个油缸 受力的计算式： 32 m a x (式中 单 支油缸工作时的作用力 两 支油缸同时工作的作用力 由设计数据，确定 的数值： = 183 + 410 + 24 = 841（ F = 841（ = )( 将以上数据代入 (计算： 32 m a x )(7 0 13 08 4 12 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 液压缸主要结构尺寸的设计计算 力 压桩机属于大型的工程机械，根据机械设计手册，初步确定行走机构的系统压力为 25定 横 移 行走液压 缸尺寸 : 根据 静压桩机行走机构的基本性能要求，确定使用双作用单活塞 杆液压缸 图 3 液压缸的行走状态图 向行走时， A 口出油 向行走时， B 口出油 液压缸计算如下： 10 34 （ m ） (式中 D 活塞杆直径，（ m ） F 液压缸的理论推力， )( p 系统压力，查手册取 5 将以上数据代入 (计算： 10 34 14 10 3 查机械设计手册 ， 取 D = 200 取 速度比： 221 京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 2222 222 查机械设计手册 ， 取 d = 140 )(液压缸的流量计算： 式中 V 液体的运动速度 A 活塞的面积 42 60 确定 短船 行走液压缸的型号 140200 50 液压缸的型号说明： 双作用单活塞杆液压缸 结构尺寸代号（液压缸直径 /活塞杆直径） 活塞杆型式代号 短船 液压缸 技术规格 速度比 =2 工作压力 25 )最大行程 S (缸径 AL(活塞杆直径 MM(推力 (拉力 (200 140 785 400 1500 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 推力计算 : 10 311 1F 液压缸推力 )( P 工作压力 )1A 活塞的作用面积 1 4 m 22 03 10 311 50 3 0 6 拉力计算 : 10 322 2F 液压缸拉力 )(P 工作压力 )D 活塞直径 d 活塞杆直径 2A 液压缸有杆腔作用面积 )(4 222 m 222 10 322 0 6 短 船液压缸活塞杆稳定性校核 当 杆件的应力达到屈服极限 或强度极限 时，将引起塑性变形或断裂。 细长杆件受压时，却表现出与强度失效全然不同的性质 ， 当压力逐渐增加 到 某一极限值时， 细长 杆 的 直线平衡 变为不稳定 ，将转变为曲线形状的平衡， 杆件 失稳后 ， 压力的微小增加将引起弯曲变形的显著增大，杆件已经丧失了承载能力 (如图 4)。 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 最大行程4 活塞杆失稳 活塞杆失稳时，应力不一定是很大，甚至可能会小于比例极限，按下式进行 稳定性 校核： 柔度 ： i (式中 u 长度系数 i 截面的惯性半径 l 杆件的长度即活塞杆的行程 由设计数据，确定各个数值： l = u =1 ， 短船液压缸的活塞杆为两端铰支连接 3 将 以上各数据 代入 ( 计算 ： i 压杆稳定的极限值： 21(式中 E 材料的弹性模量 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 p 比例极限 查机械设计手册 ， E = 206p=200将以上各数据代入 (计算： 211 002 002 短 船活塞杆不属于大柔度杆，不能使用欧拉公式计算临界压力 采用以实验结果为依据的直线公式： ba s 2(式中 s 屈服极限 a 、 b 直线公式系数 查机械设计手册 ，s=235将以上各值代入 ( 计算 ： ba s 3 53 0 4 1 短 船液压缸活塞杆属于小柔度压杆，受压时 不可能像 大柔度杆那样出现弯曲变形，主要因应力达到屈服极限（塑性变形）或强度极限（脆性变形）而失效，应按强度 问题计算： P (式中 临界应力 P 活塞杆受力 A 活塞杆横截面积 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 由设计数据，确定各个数值： P = 701 )(22 015 将以上各 数据 代入 ( 计算 ： M P 0 3 短 船液压缸活塞杆满足稳定性要求 3. 短船机构的总体设计 短船 拟定分为上下两层，上层为轨道行走部分，下层为接地部分，两层之间用圆轴连接，圆轴焊接于接地部分。 图 5 行走机构视图 行走小车间距的设计计算 拟定 小车尺寸：长 宽 据液压缸型号（ 200/ 140 500）和行程 500京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 查机械设计手册： 缸 = 628 + s =628+500=1128 95 L=628+600+95+95+500=1918 取 L=短船尺寸的 设计 静压桩机设计吨位： M=480(t) 短船的接地比压： P=短船总的工作面积： 364 8 0 1 0 9 . 8 3 6 . 20 . 1 3 1 0 2 （ m) 平均到每只短船上的受压面积是： 3 6 . 2 1 8 . 1 )22 2 (m, 则宽为 短船上下层机构设计 短船回转机构采用双层结构，最大旋转角度 =15， 两横移短船中心相距 L=5500 短船液压缸的最大行程 S=500 由于机身旋转时短船也随之旋转，而短船下支座仍然着地，故短船上支撑与下支撑将出现行程差 X 。 短船的上支撑采用成形套与法兰连接，连接部分采用 8只连接螺栓。 短船的下支撑 采用钢板焊接连接，从而增大接地面积。 在短船一只液压缸伸长一半时，另一只液压缸缩回一半，此时机身旋转至最大角度。 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 图 6 行程补偿原理图 中心 线的位置从 01转到 03 X=5001 2 7 5 02L 55002 c o s 1 5 2 7 5 0 0 . 9 6 6 2 6 5 6 . 52L X=短船上下层连接轴的校核 行走时，轴在连接结合面处受剪，并与被连接件孔壁互相挤压 ，连接损坏的可能形式有：轴被剪断，轴或孔壁被压溃 。 轴所受的剪力为 F, 其强度条件为： 24 轴的材料选用 45#钢，调质处理， 查机械设计手册： =80 3 624 7 0 1 1 0 8 0 1 0d 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 106d ( 取 d = 106 (校核连接的强度条件为： pF d h 式中 h 轴的受压高度 p 轴的许用挤压应力 查机械设计手册：p= 150定上层轨道部分与轴的受压高度为 3 3 61 1 0 1 0 5 5 1 0 1 5 0 1 0 9 0 7 . 5pd h K N 701F K N 轴满足连接的强度要求 4. 小车组件的 设计 计算 静压桩机的 支撑 ， 靠长船和短船上的 四只 行走 小车提供 作用 力 ，只要克服桩机的自重即可。 由 于 三点确定一个平面，虽然有四 只小车支撑 ，但实际 产生作用的往往 只有 其中的三 只小车 ，单只 小车的受力按下式进行计算： F 车32 m F (式中 桩机正常工作时，小车的最大受力 桩机正常工作时，小车的最小受力 由设计数据 ， 确定值 )(1 5 6 0 0480m a x )(1 1 7 0 0480m i n 将以上 数据 代入 ( 计算 ： F 车32 m F )(1 43 73 1 17 61 56 82 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 小车车轮的计算与校核 车轮是静压桩机的行走部件，在静压桩机的运行机构中均采用单轮缘 柱面车轮 ， 通常情况下轮缘的高度约为 2025且具有 1： 5 斜 度 。 车轮的强度按车轮面接触强度来计算，车轮的接触强度与它的材料、车轮踏面 和轨道接触情况 有关 ， 为了计算车轮的接触应力，需要先计算出 轮压 P ： 32 m a x 车 )(479314373 车 )(N 32 m a x )(4 393 94 792 车轮 点 接触强度校核 ： 21322 (式中 1C 速度系数 2C 工作级别系数 R 曲率半径 m 由轨道头与车轮曲率半径之比 )( 确定的系数 2k 与材料有关的许用点接触应力常数 由设计数据，确定各个数值： 1C =C = （ R =400 ( r = 300 , R = 400 ) m = （ r/R = 2 京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 将以上各 数据 ， 代入 (计算得： )(439)( 车轮满足强度要求 车轴的设计计算 静压桩机的行走小车均采用两根联结轴 ， 每根轴的受力为 ： )(439 70 2 0 0 2 0 0 704 3 9 K N 4 3 9 K 3 K N 2 9 3 K N 2 9 3 K 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 439 图 矩图 轴 材料 选用 #45 钢，调质处理 查机械设计手册， 轴的弯曲强度条件为： 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 a xm a xm a 2 7 0 323 63 m a 轴与轴承采用基孔制配合 查机械设计手册，取 40 选定并校核 轴承 对 于 缓慢摆动或 低速旋转的轴承，应分别计算额定动载荷和额定静载荷 ，取其中较大者选择轴承。 基本额定动载荷的计算 ： 式中 C 基本额定动载荷计算值 P 当量动载荷 寿命系数，查机械设计手册定轴承使用寿命为 5000h ，查机械设计手册取 速度系数，查机械设计手册，取 力矩载荷因数，力矩载荷较小时 力矩载荷较大时；取.5 冲击载荷因数，查机械设计手册，取f 温度因数，查机械设计手册，取 1.0 轴承尺寸及性能表中所列径向基本额定动载荷 当量动载荷 P 的计算 ： 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 式中 径向载荷，取 39 轴向载荷， X 径向动载荷系数，取 X =1 Y 轴向动载荷系数，取 Y =0 = 1 439 =439 ( 9 1 84 3 (额定静载荷的计算式： 0 0 0 0 P C 式中 0C 基本额定静载荷计算值 0P 当量静载荷 0S 安全因数，查机械设计手册，0S= 2 0 轴承尺寸及性能表中所列径向基本额定 静 载荷 额定静载荷0 000 . 5 Y F 若 0P , 取0P= 0P= = 439 （ 0 0 0 2 4 3 9 8 7 8 ( )C S P K N 针对 小车的负载情况，选用 两个相同的 单列 角接触轴承（角接触球轴承或 圆锥滚子轴承 ）以面对面或背对背形式安装在一起 作为支撑体，可以承受以径向载荷为主 的 较大 径向、轴向联合载荷 ， 安装时轴承组可预紧， 具有较好的支撑刚度和旋转精度。 成对安装的角接触轴承 组其基本参数如下： 基本额定动载荷： 0 . 72 1 . 6 2 C （球轴承） 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 7 92 1 . 7 1r r C （滚子轴承） 基本额定静载荷：002初选 轴承型号： 32228 查机械设计手册 ，06 4 5 ; 1 0 5 0 N C K N 轴承代号 基本尺寸 基本额定载荷 /量 /0000型 d D T 0W 32228 140 250 45 1050 核 轴承的 动载荷和静载荷： 7 99 1 8 2 1 . 7 1 1 . 7 1 6 4 5 1 1 0 3r r C C 0 0 08 7 8 2 2 1 0 5 0 2 1 0 0 C 轴承的 动载荷和静载荷都满足要求 校核 轴承寿命 ： 查机械设计手册，轴径 140d ，运动速度 m s 32 . 8 6 . 3 7 / m i 3 . 1 4 7 0 1 0 轴承寿命为： 106 310106 33605 . 6 1 06 0 6 . 3 710()110310()439 10 5000 轴承满足强度要求 5. 轨道的设计计算 静压桩机的 轨道 是用来支 承 桩机的全部 自 重，保证 其 正常定向运动的支撑零件 ， 静压桩机的轨道通常采用 P 型铁路钢轨，钢管的顶部做成凸状的，底部是具有一定宽度的平板 ，南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 增大与基础的接触面积 ， 轨道 的 截面多 为工 字型 ，具有良好的抗弯强度。 为了确定钢轨的型号及 进行 基础设计，必需计算出钢轨 的最大弯矩基础的最大比压 钢轨对基础的最大比压 b 22 ( 2 钢轨的最大弯矩 4M 式中 P 最大轮压， N ； 计算长度， (式中 钢轨的刚度 2b 轨道的底面宽度 k 由基础的材料决定 由设计数据，确定各个数值： 13103 22 查机械设计手册 ，取 k =10 1010613 2 336 101010 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 010101063m a x 94 P 型 铁路钢轨已经标准化，根据计算 数据， 选用 24P 型 b 17 P 型铁路钢轨截面 铁路钢轨 的基本尺寸 ( 轨道型号 h 1h 1b 2b l 1Y 2Y r R 备注 07 1 92 3 300 路钢轨 的计算数据： 计算数据 轨道型号 截面面积 ( 2 惯性矩 质量 )( 4)( 486 京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 6. 焊缝的强度计算 计算焊缝时假设 : 1)载荷沿焊缝均匀分布 ; 2)焊缝中的工作应力在其相应的截面上也均匀分布 . 小车构架的焊接校核 静压桩机的 小车构架 生产 批量 很小 ，如果 采用铸造 毛坯，在总成本中制模费将 要 占很大 的比重 ， 往往不如 采用焊接毛坯经济 。此外， 铸件的最小壁厚 受铸造工艺的限制， 常 大于 强度和刚度的需要。改用焊接毛坯 ，就可采用较小的壁厚， 重量也可 平均 降低 30%。 静压桩机的小车构架焊接均采用端 焊缝类型，端 焊缝在受力时的应力情况 很 复杂，在焊缝三角形的垂直平面上有正应力 、水平平面上有切应力 ，同时还存在其它应力 （如弯曲应力等等）， 试 验表明，在静载荷作用下，焊缝的破裂多沿与载荷方向成 45 的斜面，所以就用这个截面作为计算截面，截面上的应力称为条件应力，应小于其许用值 ， 因此焊缝的强度条件为： 45 式中 熔积金属的许用条件应力 K 焊缝的高度 L 焊缝的长度 由设计数据，确定各个数值： =160 查机械设计手册 K =5 L = 2 6 5 0 2 4 0 0 2 1 0 0 M P P 1 1 09 4 . 44 5 4 5 5 2 1 0 0 1 6 0FS i n k l S i n 小车构架的焊接 满足强度要求 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 球座的焊接校核 侧焊缝中的应力情况也很复杂 , 仍取与载荷方向成 45 的截面作为计算截面 ,相应的许用应力也用 表示 , 设焊缝的总长度为 L , 则强度条件为 : 0 . 7 由设计数据，确定各个数值： =160 查机械设计手册 K =8 L = 2 2 3 . 1 4 1 5 0 9 4 2r 37 0 1 1 0 1330 . 7 0 . 7 8 9 4 2F M P 160 M P a 球座的 焊接 满足强度要求 7. 球头的强度校核 在 外力作用下，联结件和被联结的构件之间，必将在接触面上互相压紧，于是挤压应力相应的强度条件是： b s b 式中 材料的许用挤压应力 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 图 8 球头受力图 由设计数据，确定各个数值： 00, 查机械设计手册 P=1437 1 4 0 01 0 2 M P 01437 3 M P 00 球头的强度满足要求 8. 短船液压缸连接部分设计 液压缸连接耳套采用对称结构，与液压缸 以 销轴方式连 接 。 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 图 7 液压缸连接耳套示意图 液压缸耳套孔 ： 采用基 孔 制配合，销轴直径 销轴受到的最大剪切力 ： 701 3 5 0 . 52F K N故选用 #45 钢，调质处理，查机械设计手册， 剪切应力的强度校核条件： M P 采用 的 销轴 完全 满足剪切安全强度 9. 球头螺栓强度校核 球头的 盖板与 底 座之间采用 6 个 24M 的螺栓连接，螺栓的材料选用 #45 钢，性能等 为 。 查机械设计手册， 1000B M P a ， 900s M P a ， 900 7 5 0 1 . 2 P 南京工业大学毕业设计论文 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 螺栓螺纹部分的强度计算 ： 螺纹小径 m 螺栓的个数 紧联结螺栓的许用拉应力 23324 1 . 34 1 . 3 1 4 3 76 9 0 . 7 7 5 03 .